ГОСТ Р 55260.3.2—2013
тарелок имеет существенный недостаток — при вращении ротора гидроагрегата в опорных тарелках возникает
пульсация напряжений, вызванная биением зеркальной поверхности диска подпятника. Форма пульсации напря
жения. записанная на ленте осциллографа, точно соответствует форме биения зеркальной поверхности диска (за
один оборот ротора). Поэтому возникает дополнительная погрешность при определении осевого усилия, так как
трудно получить нуль усилия перед пуском: если перед пуском над сегментом, по опорной тарелке которого из
меряется осевое гидравлическое усилив, находится выступ зеркальной поверхности диска, то полученное после
пуска значение осевого гидравлического усилия будет занижено, если над этим сегментом находится впадина, то
значение осевого гидравлического усилия будет завышено. Отклонение может достигать 8— 10 % значения осе
вого гидравлического усилия. Поэтому при измерении осевого гидравлического усилия по деформации опорных
тарелок желательно производить осциллографирование одновременно по трем-четырем опорным тарелкам, рас
положенным на равных расстояниях одна от другой, и брать среднее значение полученного осевого гидравличе
ского усилия.
7.8.1.2.3 Гидравлическое осевое усилив может быть измерено по прогибу грузонесущвй крестовины.
Измерение осевого гидравлического усилия возможно по прогибу крестовины, на которой расположен под
пятник. Датчик прогиба должен закрепляться на кронштейне, установленном на фундаменте здания ГЭС. и упи
раться в крестовину как можно ближе к ее центру. Место на крестовине, в которое упирается головка датчика,
должно быть зачищено, не должно иметь заусенцев и рисок. На генераторе подвесного типа датчик можно закре
пить на грузе, подвешенном на крюке мостового крана, и упереть в крестовину.
Калибровка прогиба крестовины по усилию производится массой ротора гидроагрегата: ротор опускается с
тормозов-домкратов на подпятник и регистрируется прогиб крестовины. Считая зависимость прогиба крестовины от
приложенного усилия прямолинейной, в дальнейших опытах вычисляется усилие от реакции воды по измерен ному
прогибу. Значение прогиба крестовины от массы ротора и реакции воды у крупных генераторов достигает 4—5 мм. На
такие перемещения должны быть рассчитаны применяемые датчики. Основное неудобство рассмотренно го
способа измерения заключается в трудности закрепления датчиков неподвижно относительно крестовины.
7.8.1.2.4 Гидравлическое осевое усилие может быть измерено по деформации грузонесущвй крестовины,
на которой размещен подпятник. Для этого на одну из лап крестовины в продольном направлении наклеиваются
тензометры сопротивления (рабочие). На компенсационной пластине, закрепленной на крестовине одним концом,
наклеиваются компенсационные тензометры. Собирается измерительная схема — мостовая или полумостовая.
Калибровка производится массой ротора гидроагрегата.
7.8.1.2.5 Гидравлическое осевое усилие может быть измерено по деформации опоры пяты. В гидроагрегатах
с подпятниками зонтичного типа при опирании на крышку турбины через промежуточный опорный конус возможно
определение осевого гидравлического усилия по деформации этого конуса (опоры пяты). На поверхности опорного
конуса наклеиваются тензометры: рабочие — вдоль образующей конуса и компенсационные — на специальной
компенсационной пластине, крепящейся одним концом к опорному конусу. Собирается схема и проводится кали
бровка по усилию массой ротора агрегата, аналогично тому, как это делается в вышеописанных случаях.
Не следует определять гидравлическое осевое усилив по вертикальному перемещению опоры пяты, вы
званному прогибом крышки гидротурбины, так как прогиб крышки турбины зависит не только от осевого усилия,
передаваемого на нее от подпятника через опору пяты, но также и от давления (разрежения) в потоке под крышкой
турбины.
7.8.2 Измерение толщины масляной пленки
Толщина масляной пленки, разделяющей поверхности трения, является основной характеристикой, опре
деляющей надежность работы подпятника. Она должна измеряться не менее чем в 5—6 точках одного сегмента.
Датчики толщины масляной пленки должны быть размещены таким образом, чтобы можно было получить танген
циальный профиль масляной пленки по средней линии сегмента и радиальный профиль вдоль сбегающей кромки,
где значения пленки наименьшие (рисунок 7.4). При таком размещении датчиков измеряются минимальное значе ние
толщины пленки и форма зазора между сегментом и диском, определяемая деформацией сегмента и диска. Если
сегмент имеет длину по средней линии (в направлении вращения) более 450 мм. то должны быть установле ны
четыре датчика по средней линии и три на сбегающей кромке в радиальном направлении — всего шесть датчи ков
(рисунок 7.4. а): если длина сегмента меньше 450 мм, то допустима установка трех датчиков по средней линии в
направлении вращения и трех вдоль сбегающей кромки — всего пять датчиков на сегменте. В отдельных случаях
невозможно или нежелательно устанавливать датчики в теле сегмента, например, в сегменте с непосредственным
водяным охлаждением или в ЭМП-сегментах, учитывая достаточно большие размеры существующих датчиков. В
таких случаях следует устанавливать датчики на кронштейнах, приваренных по контуру сегмента на набегающей и
сбегающей кромках (рисунок 7.4. в). Крепление кронштейнов к сегментам с помощью винтов нежелательно ввиду
возможности ослабления крепления при работе от вибрации и изменения первоначального зазора. Возможна сме
шанная установка датчиков: центральный — в теле сегмента, а остальные — по контуру (рисунок 7.4. б).
Датчики в сегментах с баббитовым покрытием должны быть установлены с заглублением относительно ра
бочей поверхности сегментов не менее чем на 0,2 мм, в ЭМП-сегментах — на 0.4 мм.
Калибровка датчиков должна производиться после их установки в сегмент дважды — перед началом испы
таний и после их окончания.
Калибровочное устройство должно давать возможность изменять зазор от 0 до 0.5 мм.
180