ГОСТ Р 59997—2022
Приложение В обобщает раздел(ы)/подраздел(ы) настоящего стандарта, где приведена примени
мая методология вычислений и соответствующая проверка оценки СПБУ с учетом условий площадки
постановки, а также приведены перечни значений частных коэффициентов воздействия и сопротивле
ния, которые должны использоваться.
П р и м е ч а н и е — В нормальных условиях частные коэффициенты воздействия и сопротивления более
единицы: воздействия умножаются на частные коэффициенты воздействия, а сопротивления делятся на частные
коэффициенты сопротивления.
13.3 Оценка прочности опоры
Формулы, приведенные в 13.2, должны использоваться для оценки коэффициента использова
ния конструкции опоры. Методология выполнения проверок прочности элементов описана в разделе 12
вместе с соответствующими коэффициентами сопротивления.
13.4 Оценка прочности башмака опоры
r
Силы, действующие на верхнюю и нижнюю части башмака опоры из-за факторизованных воздей
ствий для любой применимой оценочной ситуации, должны проверяться на соответствие факторизо
ванной предельной прочности, полученной из спецификации производителя с помощью частного коэф
фициента сопротивления для прочности башмака опоры Y
s
= 1
Л
5. При недостаточности информации
должен использоваться логический подход.
П р и м е ч а н и я
1 В этой проверке рассматриваются такие вопросы, как чрезмерная геостатическая нагрузка на башмак опо
ры (при максимальной пенетрации); прочность башмака опоры (в диапазоне прогнозируемой пенетрации) и экс
центрическая поддержка башмака опоры [например, за счет неподвижности основания, уклона морского дна или
существующих отпечатков (следов) от башмаков опор].
2 Когда выполняется общий анализ реакции шарнирного башмака опоры, силы, действующие на башмак,
могут быть получены на основе реакции на предварительное нагружение и пределе прочности грунта.
13.5 Оценка прочности системы фиксации
Силы, действующие на систему фиксации, возникающие за счет всех факторов воздействия для
любых возможных ситуаций, для которых проводится оценка, должны быть проверены на соответствие
предельной прочности, полученной из спецификации производителя с помощью частного коэффициен та
сопротивления в отношении прочности системы фиксации yRH = 1,15. При недостаточности инфор мации
должен использоваться логический подход.
13.6 Расчет высоты подъема понтона
Высота поднятия понтона (клиренс) должна обеспечивать зазор не менее 1,5 м между высотой
гребня экстремальной волны в оцениваемый период повторяемости и днищем понтона (см. 6.4). Высо та
гребня экстремальной волны в нормальных условиях определяется от экстремального УСВ согласно
А.6.4.4 и высотой гребня волны над УСВ согласно А.6.4.2.4.
В некоторых регионах аномальная высота гребня волны (см. А.6.4.2.4), которая способна влиять
на глобальную реакцию, может быть выше, чем высота гребня экстремальной волны, на 1,5 м. Под
нятие понтона должно быть достаточным для перекрывания этой аномальной высоты гребня волны.
Там, где существуют соответствующие базы гидрометеорологических данных и достоверные данные
моделирования, аномальная высота гребня волны может быть определена с учетом совместной веро
ятности прилива, штормового нагона и высоты гребня волны.
Поднятие понтона должно учитывать любое проседание за счет экстремального или аномального
штормового явления.
П р и м е ч а н и я
1 Гидрометеорологические исследования после ураганов Катрина и Рита
[15\
выявили возможность образо
вания локальных усилений гребней волн с небольшими площадями воздействия. При расчете высоты поднятия
понтона для СПБУ отсутствует необходимость учитывать локальные воздействия сверх аномальных гребней, так
как они не влияют в целом на СПБУ.
2 Воздушный зазор, который определен в
ГОСТ Р 54483,
понимается как зазор между наивысшей поверхно
стью воды, которая возникает в ходе экстремальных гидрометеорологических условий, и низшей незащищенной
частью (понтона), не предназначенной для противостояния воздействию волн. Это отличается от определения,
исторически использовавшегося в отрасли СПБУ.
49