ГОСТ Р 59997—2022
Примечание — Для слоев грунта, не простирающихся до поверхности морского дна, sumотносится к
прочности на сдвиг недренированного грунта в верхней части слоя.
В таблицах приложения Е представлена теоретическая нижняя граница общего несущего коэффициента
Nc-sc-dc
для применения к прочности на сдвиг на уровне опорной поверхности башмака, su0, для полного диа
пазона вышеуказанных параметров. Альтернативный способ приведен в
[32].
Использование прочности на сдвиг
suна глубине 0,09В ниже опорной поверхности башмака вместе с коэффициентами несущей способности, приве
денными в таблице
А.11
для основания, состоящего из однородной по прочности глины, дает результаты,
которые находятся в пределах ±12 % от теоретической нижней границы решений.
Кроме того, промысловый опыт в Мексиканском заливе показывает (см.
[31]),
что для градиентов прочности
на сдвиг и размеров башмаков опор, типичных для Мексиканского залива, глубина пенетрации башмаков опор в
глину хорошо прогнозируется путем выбора suвкачестве усредненной глубины ниже самого широкого поперечного
сечения В/2 в сочетании с несущей способностью и формулой упрощенного коэффициента глубины (см. [30]), при
веденной в формуле
(А.50).
Сравнение сделано в [33] между измеренными нагрузками—пенетрациями на 13 гли
нистых площадках в Мексиканском заливе с линейно увеличивающимися профилями прочности на сдвиг и про
гнозами глубины пенетрации башмаков опор на основе четырех формул расчета несущей способности, а именно
приведенных в [30], [32],
[34]
и [35]. Сравнение показывает, что метод, приведенный в [32], обеспечивает хороший
прогноз нижней границы нагрузки—пенетрации и указывает более глубокую пенетрацию. Метод, приведенный
в [35], обеспечивает прогноз верхней границы нагрузки—пенетрации и, как правило, прогнозирует меньшую глу
бину пенетрации в сравнении с измеренной. Коэффициенты несущей способности, приведенные в [30] и
[34],
обе
спечивают обоснованные прогнозы средних пенетраций.
Для слоев глины с четкими различиями прочности должны использоваться методы для слоистых грунтов;
см. А.9.3.2.6.
Таблица
А.11
— Коэффициенты несущей способности для шероховатой круглой плиты, состоящей из одно
родной глины [32]
Соотношение заглубления
DIB
Коэффициент несущейспособности
Nc-sc-dc
0
6,0
0,1
6,3
0,25
6,6
0,5
7,0
1,0
7,7
>2,5
9,0
Примечание — Коэффициент несущей способности является нелинейным по отношению к коэффици
енту заглубления. Необходимо соблюдать осторожность при расчете соответствующего коэффициента несущей
способности для коэффициентов заглубления, отличных от тех, которые приведены в таблице
А.11.
А.9.3.2.3 Пенетрация в грунт с частичным дренированием
Рекомендуется выполнять анализы для дренированных (моделируется как песчаник) и недренированных
условий (моделируется как глина) с целью определения диапазонов пенетраций. Циклическое нагружение может
значительно влиять на несущую способность ила (алеврита).
Пенетрация в грунты с частичным дренированием может оцениваться с использованием подходов, описан
ных в [36] и [37].
А.9.3.2.4 Пенетрация в кварцевые песчаники
Пенетрация башмака опоры в кварцевые песчаники, как правило, анализируется как дренируемый процесс,
в процессе которого не создается избыточное давление воды в порах. В условиях дренирования общая предель
ная вертикальная несущая способность круглого основания в материале с однородными фрикционными свойства
ми может быть выражена, как указано в формуле
q
k
Qv = у’ФуЛ/улБ3/8 +
p
’ CI^N^ B2/4,(А.51)
где с/у — коэффициент глубины как дополнительная нагрузка для дренированных грунтов, равный 1,0;
dp — коэффициент глубины для дренированных грунтов,
dq =
1+ 2tan
ф’
(1-sin
ф’)2
arctan(D/8);
В
— эффективный диаметр башмака опоры, контактирующий с грунтом;
у’ — вес единицы грунта в воде;
Л/у
и
/Vq
— безразмерные коэффициенты несущей способности, вычисленные для осесимметричного вариан
та (добавочный коэффициент формы применяться не должен).
112