ГОСТ Р 59997—2022
инерционное нагружение совпадает по фазе с максимальным воздействием подветренной волны/течения. Анало
гично PHASE(90) используется для представления фазы, когда воздействие волны/течения равно нулю. PHASE^180^
используется для представления варианта, когда инерционные и прямые воздействия волн/течения не совпада
ют по фазе с инерционными воздействиями, происходящими с подветренной стороны, и с воздействиями волн/
течения, представленными действиями впадин волн и происходящими с наветренной стороны. PHASE(_180) про
является наоборот; инерционные воздействия — навстречу ветру, а максимальные воздействия волн/течения —
в направлении ветра.
4
Общая векторная сумма воздействий и моментов, которая составляет (Ее+ yfDDe)(a)должна быть той же,
что и вформулах (А
117)
—
(А.119).
По существу, суммарная горизонтальная сила восновании сооружения и опро
кидывающий момент такие же, как и в первых трех схемах приложения расчетной нагрузки: формулы
(А.117)
—
(А.119).
Это происходит, т. к. расчетные нагрузки предназначены представлять различные интерпретации одних и
тех же результатов из вероятностного динамического анализа во временном интервале. Ниже рассмотрены ре
зультаты такого анализа. Процедура запроса результатов должна быть установлена таким образом, чтобы зафик
сировать максимальную горизонтальную силу сдвига в основании сооружения и опрокидывающий момент. Тем не
менее возможно, что связь между этими двумя значениями, неизвестна (т. е. максимальная горизонтальная сила в
основании сооружения может возникать в другой части шторма, чем максимальный опрокидывающий момент).
При этом известно, что значения обоих позиций максимальные. НВМКЗ затем вычисляют методом выбора, и зна
чения ^кдУ’СЛУЧ вычисляют для горизонтальной силы в основании сооружения и опрокидывающего момента. Эти
КДУ точно определены, но не обязательно известно, из каких компонентов они состоят. Формулы
{А.117)
—
(А.119)
предназначены для представления трех различных наборов воздействий, которые могут привести к различным
максимальным горизонтальным силам в основании сооружения и опрокидывающим моментам. Следует знать,
что большие поправочные моменты, вероятно, потребуются в формуле
{А.118)
в схеме приложения только рас
четной инерционной нагрузки. В формуле
(А.118)
точка приложения воздействий фактически переместилась от
преимущественно близкой к ватерлинии (из-за волн/течения) с относительно малой инерционной составляющей с
центром тяжести в понтоне к преобладающему воздействию, приложенному в центре тяжести понтона. С учетом
того, что центр тяжести понтона значительно выше, чем точка приложения воздействия волн/течения, исуществует
требование иметь согласованную горизонтальную силу сдвига в основании сооружения и опрокидывающий мо
мент, вероятно, потребуется введение больших корректирующих пар на понтоне.
5 Как отмечено в примечании 4, горизонтальная сила в основании сооружения и опрокидывающий момент
одни и те же в формулах
(А.117)
—
(А.119),
поэтому маловероятно, что будут существенные различия в глобальной
реакции СПБУ. Важность различных схем приложения расчетной нагрузки заключается в местоположении воздей
ствий и составляющих их компонентов. Это может привести к различным нагрузкам и напряжениям на элементы.
6
Формула
{А.120)
может иметь отличную от указанных вформулах
{А.117)
—
[А.119)
комбинированную гори
зонтальную силу восновании сооружения иопрокидывающий момент. Вформуле
(А.120)
значениеyf DFin
phase
(-180)
идентично для горизонтальной силы в основании и опрокидывающего момента значению yf DFin
phase
(
180
)
в
Ф°Р_
муле
{А.119),
но она прикладывается в противоположном направлении. Эта схема приложения расчетной нагрузки
представляет собой воздействие волн/течения с подветренного направления и инерционных воздействий с наве
тренного направления. В большинстве случаев величина вектора (Ее+
yf
о°е)(-
180
) менее>чем величина эквива
лентного вектора в формулах
(А.117)
— (А.
119).
Тем не менее возможно, что внутреннее напряжение опоры может
быть выше из-за изменений во внутренних сдвиговых и изгибающих моментах опоры.
А.10.5.3 Вероятностный анализ шторма
А.10.5.3.1 Общие положения
В вероятностном анализе шторма экстремальная реакция может прогнозироваться вероятностными метода
ми, цель которых — определить НВМКЗ интересующих реакций, используя статистические методы (см. А.10.5.3.4).
В двухстадийном детерминированном анализе шторма НВМКЗ горизонтальная сила в основании сооружения и
опрокидывающий момент используются для разработки КДУ. Для одностадийного вероятностного анализа штор
ма, цель которого — определить динамику изменения во времени использований, на основе которых могут быть
вычислены использования НВМКЗ, см. рисунок
А.37.
Во всех вероятностных анализах все коэффициенты воздействия установлены на 1,0 (см. 8.8.1.3). Когда
вероятностный анализ шторма используется для определения КДУ (первая стадия двухстадийного анализа), то
гидрометеорологические воздействия нефакторизованные и вдинамическом, и в квазистатическом анализе. Соот
ветствующий коэффициент гидрометеорологического воздействия yf Еприменяется на второй стадии. Однако при
проведении полностью интегрированного одностадийного динамического вероятностного анализа шторма, кото
рый непосредственно влияет на динамику изменения во времени конструкции и основания, гидрометеорологиче
ские параметры (т. е. скорость ветра, высота волны и скорость течения) факторизованы; см. А.10.5.3.2.
Волны могут моделироваться с использованием вероятностной модели наложения, которая полностью опи
сана в А.7.3.3.3.2 и которая идентифицирует важные ограничения, связанные с этим методом динамического ана
лиза вероятностных волн.
153