ГОСТ Р 59997—2022
$=(sum/y’B)<1-PW
0,0010,010,1110
а) Экспериментальные данные и кривая подбораЬ) Идеализированный сценарий
7—башмак опоры; 2—ферма опоры;
3
—каверна;
4
—
поверхност ь
морскогодна; 5—противоток грунта;
В
—эффективный
диаметр башмакаопоры (как правило, 11— 20 м); D —глубина максимального поперечногосечения, контактирующегос грунтом;
Н
—расстояниеотмаксимальной несущей площади башмакадо поверхностидна моря; Hcav—предельная глубина каверны поверх
понтона, остающейсяне заполненнойв ходепенетрации; suH— прочностьнасдвигнедренированногогрунтав основаниикаверны;
sum—прочность на сдвигнедренированного грунта на поверхностидна моря; su0—прочность насдвигнедренированного грунта на
глубинемаксимальнойнесущейплощадибашмака;su—прочностьнасдвигнедренированногогрунта^—глубинанижеповерхности
дна моря; у’ — вес единицы грунта в воде; р—скорость увеличения прочности на сдвиг недренированного грунта с глубиной;
а—данные испытаний вцентрифуге; b — анализы КЭ(конечногоэлемента) значительнойдеформации: неоднородная прочность;
с—анализыКЭ (конечногоэлемента) призначительнойдеформации: однороднаяпрочность; d—стандартныйрасчетныйдиапазон
Рисунок
А.19
— Оценка предельной глубины каверны Hcavза счет противотока в ходе постановки СПБУ
на площадке
Начальная общая предельная вертикальная несущая способность QVo выявляется в ходе операций пред
варительного нагружения и относится к VLo. Тем не менее в некоторых случаях последующие воздействия могут
вызвать дальнейшее увеличение глубины пенетрации и соответствующее увеличение Qv, согласующееся с фор
мулами нагрузки—пенетрации, приведенными вА.9.3.2.2— А.9.3.2.6.
А.9.3.2.2 Пенетрация в глины
Общая предельная вертикальная несущая способность основания, состоящего из глин, в отношении проч
ности на сдвиг однородного грунта (обрушение в недренированной глине,
ф
=
0°)
на конкретной глубине может быть
выражена, как указано в формуле
Qv =
(suNcscdc+p’0)nB2l4,(А.50)
где р’0 — эффективное геостатическое (горное) давление на глубине
D
максимальной несущей площади;
dc
— коэффициент глубины несущей способности,
dc=
1+ 0,2
(DIB)
< 1,5.
Для круглых опорных поверхностей (башмаков) произведение Л/си scдолжно быть принято равным 6,0.
Для выбора расчетной прочности на сдвиг недренированного грунта suдолжен быть выполнен анализ мето
да отбора проб, типа лабораторного испытания и промыслового опыта по прогнозированию и фактически наблю
давшейся пенетрации башмаков опор.
Консервативное значение Л/сопределяется на основе решений для ленточного залегания грунта (основания)
на однородной глине с коэффициентами глубины иформы, основанных на данных [30]. Однако эти коэффициенты
испытывают сильное воздействие градиента прочности на сдвиг по мере увеличения глубины (см. [37] и [32]).
Теоретические решения для круглых конических опорных поверхностей для однородных глин и глин с уве
личивающейся с глубиной их прочности представлены в [32], как описано в приложении Е.1. Эти решения дают
теоретическую нижнюю границу сопротивления грунта и должны поэтому обеспечить прогноз верхней границы
пенетрации.
Коэффициенты общей несущей способности для шероховатых башмаков опор, смоделированные как шеро
ховатые круглые диски, приведены в таблице А.77. Добавочные коэффициенты несущей способности приведены в
приложении Е.1 для следующих диапазонов параметров (см. рисунки
А.14, А.15
и
А.19):
- углов конусности р между 60° и плоской плитой 180°;
- глубины погружения
D
между 0 и 2,5 диаметра;
- значений градиента прочности на сдвиг pB/sum между 0 и 5, где р — скорость увеличения прочности на
сдвиг недренированного грунта с глубиной в зависимости от значения sumна поверхности морского дна.
111