ГОСТ Р 59997—2022
может точно фиксировать эффекты распространения волн в грунте основания. Дополнительная информация по
волновому демпфированию (затуханию излучения) приведена в [3]. Вболее простых анализах вертикальное волно
вое демпфирование (затухание излучения) основания может быть оценено на основе
[138],
как указано в формуле
Ста=
к[о,85е2/(1-у)]^(е д ,
(А.112)
где Crd
R
в
V
Go
коэффициент волнового демпфирования (затухания излучения) демпфера (сила на единицу скорости);
понижающий коэффициент, применяемый во избежание неконсервативного подхода, который в нор
мальных условиях устанавливают равным 0,5;
эквивалентный диаметр башмака опоры в самой верхней части опорной площади, контактирующей с
грунтом;
коэффициент Пуассона для грунта основания;
модуль сдвига грунта основания [для глины G
0
= Gmax — максимальное значение модуля сдвига,
возникающего при малой деформации (см. А.9.3.4.3); для песка G
0
= G— исходный модуль сдвига при
малой деформации (см. А.9.3.4.4)];
р
общая насыщенная (масса) плотность грунта основания.
При нелинейных динамических анализах или при линейных динамических анализах во временных интерва
лах, использующих прямую интеграцию, формулу
(А.112)
допускается использовать непосредственно для установ
ления коэффициентов демпфирования для демпферов колебаний основания.
При линейных модальных динамических анализах дополнительный вклад вертикального волнового демп
фирования (затухания излучения) в коэффициент линейного демпфирования для вертикального режима может
вычисляться только, как указано в формуле
Crd=R 0,213
Ns В
Юп^(р/
6
0),
(А.113)
где ^rd — коэффициент волнового модального демпфирования (затухания излучения) для учета вертикального
движения башмака опоры;
Л/д — количество башмаков опор;
и/п — собственная угловая частота вертикального режима, выраженная в радианах в секунду.
А
Примечания
1 Предлагаемое значение 0,5 для
R
является снижением величины волнового демпфирования (затухания
излучения) и сопоставимо со значениями, используемыми в других отраслях. Уменьшение предназначено для
учета частотной зависимости и пространственных вариаций (например, стратиграфия) грунтовых условий ниже
башмака опоры.
2 Формула (
.112
) получена путем комбинирования определения коэффициента демпфирования С с коэф
фициентом демпфирования формулы
{А.113)
и соответствующей формулой для жесткости, приведенной в
[138].
3 Волновое демпфирование (затухание излучения) увеличивается по мере увеличения частоты возбужде
ния. Ожидается, что уровни волнового демпфирования (затухание излучения) от возбуждения океанской волны
будут составлять менее
1
%, тогда как коэффициент волновогодемпфирования (затухание излучения) для воздей
ствий от землетрясений может быть высоким (>10 %). Значения волнового демпфирования (затухания излучения)
такого высокого уровня могут вызывать значительные эффекты динамической реакции.
А.10.4.4 Основания
А.10.4.4.1 Основания для оценки с учетом условий площадки постановки при условии экстремального шторма
А.10.4.4.1.1 Общие положения
ВА.10.4.4.1 описан анализ конструкции иоценка, которая может выполняться двумя различными способами:
- вариант
1
:детерминистический двухстадийный подход;
- вариант
2
: вероятностный одностадийный подход.
А.10.4.4.1.2 Вариант 1. Детерминистический двухстадийный подход
На рисунке
А.ЗЗ
процедура иллюстрируется схематично.
В этом подходе для того, чтобы определить набор инерционных нагрузок, динамическая реакция конструк
ции оценивается на основе либо простого линейного анализа, либо более сложного упругопластического анали
за. Динамический анализ может включать линеаризованные пружины. Как правило, начальная линеаризованная
вращательная (переменная) (чередующаяся) жесткость для динамического анализа может быть взята как 80 % от
значения, определенного на основе А.9.3.4.1. Этот упрощенный подход не учитывает временных снижений жест
кости, которые происходят во время событий пластичности (обычно с отрицательным воздействием). Кроме того,
он не учитывает повышенное демпфирование, связанное с этими событиями (с положительным воздействием).
Оценка основания и конструкции с учетом условий площадки постановки затем выполняется с использова
нием техники квазистатического итеративного анализа, для которого уже определены динамические воздействия.
Этот квазистатический анализ может быть выполнен посредством либо упруго-пластичной модели основания,
либо упрощенного применения анализа полной пластичности, как описано ниже. Этот простой подход
использует ся для приложения моментов к башмаку опоры путем включения простой линейной вращательной
(переменной/
146