ГОСТ Р 59997—2022
Таблица
А.16
— Предельная горизонтальная несущая способность F
H1
для шага 1а проверки несущей способ
ности
Типгрунта
Погружение
Предельная горизонтальнаяспособность, FH1дляприменения шага 1а
Песок
частичное
[0,1- 0,07 (B/Smax)2]QVnet
полное
0,03
QVnet
Глина
любое
0,03
QVnet
Примечания
1 Постоянные в формулах
{А.104)
и (
А.105)
включают эффекты, когда yRPRE = 1,10. Предельная горизон
тальная несущая способность F
H1
для шага 1а была определена из пересечения нефакторизованной границы вер-
тикальной/горизонтальной несущей способности и максимально допустимой общей вертикальной реакции
QVmax
с
некоторым ослаблением, примененным для устойчивости. Если считать, что а = 0, предельная горизонтальная
способность FH1, соответствующая максимальной вертикальной несущей способности
QVmax>
может быть вычис
лена по формуле
(Y
r
.
p r e
~ 1 )Ч .
о
Y
r
.
p r e
Q
v
(Y
r
.
p r e
~ 1 )M .
o
QH-
(A
107)
Y
r
.
p r e
Q
v
Для yRPRE = 1,10, формула
{A.107)
может быть приближенно выражена с помощью F
H1
~ 0,33VLo QH/QV и
является эквивалентной F
H1
* 0,04QVnet для неглубоких пенетраций в песке. Консервативное значение 0,03 ис
пользовано для ограничений, приведенных в таблице
А.16
(см. также примечание 2).
2 Для неглубоких пенетраций башмака и вертикальной реакции 0,9QVnet имеющаяся нефакторизованная
горизонтальная несущая способность составляет приблизительно 0,04QVnet. Если горизонтальная реакция пре
вышает 0,04QVnet, может произойти дополнительная пенетрация. Поэтому использование 0,03QVnet в проверке
выполняется с некоторой осторожностью. Если башмак погружен полностью, дополнительная пенетрация может
быть значительной. Дополнительная пенетрация может увеличить сопротивление грунта, но, чтобы увеличить го
ризонтальную несущую способность до 0,1
VLo,
дополнительная пенетрация должна быть порядка 10 % от диа
метра башмака и выходить за допустимые ограничения. В противном случае, когда башмак опоры погружен ча
стично (т. е. когда максимальная несущая площадь башмака опоры не задействована), любая дополнительная
пенетрация приводит к существенному увеличению несущей способности за счет быстрого увеличения несущей
площади. Увеличение погруженной площади приблизительно на 10 %увеличивает вертикальную несущую способ
ность таким образом, что одновременно увеличивается горизонтальная несущая способность основания до
0,1
VLo.
3 Для частичной пенетраций башмака в песок QVnet может быть принято равным \/Lo для проверки шага 1а.
А.9.3.6.3 Уровень 1, шаг 1b — проверка наветренной опоры — шарнирный башмак опоры
Проверка наветренной опоры выполняется, когда горизонтальная сила на башмаке наветренной опоры FH
не выше F
H1
(см. таблицу
А.16).
В этом случае устойчивость к сползанию наветренной опоры проверяется путем
обеспечения условия, что вертикальная реакция соответствует формуле
r
,
Fv > (
1
-
1
/Y
pre
) Q
v
(А
108)
где yR PRE — коэффициент сопротивления предварительному нагружению, равный
1
,
10
.
В случае основания, состоящего из песка, эта проверка действительна для угла трения песка
ф’
> 25°. Для
углов трения
ф’
< 25° в шаге 2 должна выполняться проверка сползания.
А.9.3.6.4 Уровень 2, шаг 2а — проверка несущей способности и сползания основания — шарнирный башмак
опоры
А.9.3.6.4.1 Шаг 2а — проверка несущей способности основания
Уменьшение предельной вертикальной несущей способности Qv опорной поверхности башмака происходит,
когда она одновременно подвергается действию горизонтальной силы FH и момента FM. Последний не учиты
вается в анализах для шага 2а, поскольку башмаки считаются шарнирными. В следующем пункте описывается
построение границы факторизованной горизонтальной/вертикальной границы несущей способности основания и
проверки несущей способности основания для шага
2
а, которая также применима к шагу
2
Ь.
Вертикальная/горизонтальная несущая способность основания для песчаных и глинистых грунтов может
быть сформирована в соответствии с А.9.3.5, реакции башмака должны оцениваться для каждого башмака. Если
силы реакции на башмаке находятся в рамках границы факторизованной вертикально-горизонтальной несущей
способности и границы факторизованного разрушения при сдвиге (см. А.9.3.6.4.2), то основание считается удов
летворительным. Для получения границы факторизованной вертикально-горизонтальной несущей способности
граница вертикально-горизонтальной способности масштабирована путем использования коэффициента сопро
тивления yR
vh
от точки нулевой фактической реакции, т. е. (FH= 0, Fv = 1/УВЕо- Ss). На практике граница сокраща
ется в направлении этого источника масштабирования.
132