ГОСТ Р 59997—2022
Гр — кажущийся максимальный период волны (модальный или наиболее вероятный период волнового спектра,
скорректированный для учета скорости течения; см. А.7.3.3.5 и
ГОСТ Р
57148—2016 (пунктА.8.3)\
Гп — период собственных колебаний, который определен в соответствии сА.10.4.2.1.
Параметр демпфирования
С,
в этой модели представляет сумму всех элементов демпфирования (конструк
тивных, гидродинамических идемпфирования грунта). Для оценки экстремальных реакций СПБУ на основе метода
СОСС рекомендуется использовать значение не более 0,07.
Вычисленный ^кдусосс на основе аналогии СОСС используется для оценки набора инерционных нагрузок,
который представляет собой вклад динамики выше квазистатической реакции, как это иллюстрируется на рисунке
А.34а).
Набор инерционных нагрузок следует применять в центре тяжести понтона в направлении распростране
ния волн и вычислять по формуле
^ in = (^КД У .С О С С “ 1 ) ^B S ,A m plitude’1 1 5 ^
где Fin— величина набора инерционных нагрузок;
FBS
Am plitude
— одиночная амплитуда квазистатической горизонтальной силы в основании сооружения в
тече™е °Днога Чикла В0ЛНЬ|.FBS,Amplitude = [FBS,(QS)max“ FBS,(QS)mJ/2;
FBS(QS)max — максимальная квазистатическая горизонтальная сила в основании сооружения волн/течения;
7
FBs(QS)min — минимальная квазистатическая горизонтальная сила в основании сооружения волн/течения.
Формула (А.
115)
является частью откалиброванной процедуры, иона не должна меняться. Более общая про
цедура набора инерционных нагрузок, использующая результаты вероятностного динамического анализа, описана
вА.10.5.2.2.3.
А.10.5.2.2.3 Набор инерционных нагрузок на основе вероятностного динамического анализа
/<
к д у
,
с
л
у ч
Впроцедуре вероятностного динамического анализа во временном интервале вычисляются два КДУ— один
для ГС, а другой для ОМ. Набор инерционных нагрузок Fin вычисляется из этих КДУ. ГС и ОМ КДУ являются
отношениями НВМКЗ динамического ГС/ОМ к НВМКЗ статического ГС/ОМ (^
мрме
dynamic^MPMEstatic)’ см- РИСУ’
нок А34Ь), определенных из соответствующих динамических и квазистатических анализов во временных интерва
лах для возбуждения вероятностной волны в соответствии с рекомендациями вероятностного анализа шторма в
А.10.5.3. НВМКЗ определено в таблице
А.19.
Эффекты демпфирования, включая эффекты относительной скорости, не должны включаться в квазистати-
ческий анализ (нулевая масса).
Эффекты Р-Ддолжны включаться в квазистатический (нулевая масса) и в динамический анализы. Когда эф
фекты Р-Д включены с использованием отрицательных пружин, то те же пружины должны использоваться в обоих
анализах, хотя при вычислении ГС КДУ сдвиговая сила, вызванная отрицательной пружиной, должна исключаться.
Когда эффекты Р-Д развиваются из гравитационных воздействий, то эффекты вертикальных гравитационных на
грузок должны моделироваться при анализе нулевой массы, т. е. вес включается даже при отсутствии массы.
Набор инерционных нагрузок Fjn, как правило, должен быть таким, чтобы увеличивал как ГС, так и ОМ на
основе детерминированного квазистатического анализа на те же отношения, которые определены между вероят
ностным квазистатическим (нулевая масса) анализом и вероятностным динамическим анализом. В таких случаях
конструктивная модель (используемая для динамического анализа) может быть упрощена. Нет необходимости,
чтобы эта модель содержала все конструктивные подробности, но она должна, тем не менее, быть моделью со
множественными степенями свободы. См. А.8.8.5 для руководства по применению набора инерционных нагрузок в
модели, которая соответствует как динамической ГС, так и ОМ.
Необходимо соблюдать осторожность, когда период волн приближается к вариантам резонанса и дополни
тельные схемы приложения расчетной нагрузки должны быть рассмотрены, когда Гп/Грвыше 0,9. Эти добавочные
схемы приложения расчетной нагрузки учитывают изменение фазы между силовым воздействием и инерционным
воздействием, поскольку Гп/Гр приближается и превышает 1,0 (см. рисунок
А.36
и примечание 1). Базовая схема
приложения расчетной нагрузки является набором инерционных нагрузок, примененным в фазе идля увеличения
реакции в отношении гидрометеорологических воздействий [формула (
А.11
)]. Эта схема приложения расчетной
нагрузки требуется для всех отношений
Тп/Тр.
Три дополнительные схемы приложения расчетной нагрузки, фор
мулы
[(А.118)
—
(А.120)]
следует учитывать, когда Тп/Гр выше 0,9. Четыре образца расчетных нагрузок показаны
схематично на рисунке
А.36.
В каждом случае набор инерционных нагрузок должен быть применен к конструкции, как
описано вА.8.8.5 с использованием той же направленной пары значений /<кду,слуЧ’ вычисленный для горизон
тальной силы в основании сооружения и опрокидывающего момента.
Примечание — Рисунок
А.36
показываетфазу между силовым воздействием иинерционным воздействи
ем для системы СОСС для меняющихся значений
Тп/Тр,
и она представляет основную причину того, что дополни
тельные схемы приложения расчетной нагрузки должны быть оценены путем двухстадийного детерминистического
анализа, когда
Тп/Тр
выше 0,9. По мере того, как значение
Тп/Тр
увеличивается более 0,9, фаза между возбужда
ющим воздействием и инерционным воздействием меняется от почти совпадающей по фазе для низких значений
Гп/Гр, до 90° вне фазы, когда Гп/Гр= 1,0, и до приблизительно 180° вне фазы, когда
Тп/Тр
выше 1,2. Рисунок
А.36
применим для системы СОСС, аналогичная фазовая аналогия может быть сделана в вероятностном динамическом
анализе, хотя ибез той же степени высокой четкости. Именно потому, что фазирование не так хорошо определено в
вероятностном состоянии моря, следует рассматривать дополнительные случаи, когда Гп/7рвыше 0,9.
151