ГОСТ Р 59997—2022
Для небольших погружений (в пределах
а
-> 0) эта формула сокращается до формулы
(А
100)
где Qv — равно полной предельной вертикальной несущей способности основания грунта под башмаком
(достигнутой при предварительном нагружении), оцененной, как описано вА.9.3.2.2 — А.9.3.2.6, и QH
как определено вА.9.3.3.2.
А.9.3.5.2 Границы предельной вертикальной/горизонтальной способности оснований для башмаков опор на песках
Поверхность текучести, используемая для проверки вертикальной/горизонтальной несущей способности ос
нования в песках, представлена в А.9.3.5.1.
Граница разрушения сдвигом, использованная для проверки способности башмака к сползанию в песке, при
ведена в формуле
Q Hs
=
Fv ta n (5)
+ 0.5Г (А:р-
ка)
(Л
1
+
h2) As,(А.101)
где Fv — полная вертикальная сила, действующая на грунт под башмаком за счет оцениваемой схемы
приложения нагрузки Fd(см.
8
.
8
):
Fv = \/st-
Bs
(без засыпки),
Fv = Vst+ И/ВРо+ И/ВРА- Bs (с засыпкой),
(А.102)
/71
— глубина погружения до самой верхней части башмака опоры (если полностью не заглублен, то
/71
= 0);
h2
— глубина погружения наконечника башмака опоры;
ка
— коэффициент активного давления грунта (для su= 0),
ка
= tan2(45 - ф’/2);
кр
— коэффициент пассивного давления грунта,
кр = Мка,
5
— угол трения стали/грунта в градусах:
8
= ф’ - 5° (для башмака с плоским днищем, р = 180°),
8
= ф ’-0,5 (р -170°) (для 170° <р< 180°),
{А.103)
8
= ф’ (для башмака конической формы, р < 170°),
гдер — эффективный угол конус, град (см. рисунок А.75);
Ф’ — эффективный угол внутреннего давления для песка, град.
А.9.3.5.3 Границы предельной вертикальной/горизонтальной способности оснований для башмаков опор вглине
Поверхность текучести, используемая для проверки вертикальной/горизонтальной несущей способности ос
нования для башмаков опор в глине, представлена для Fv > 0,5QVвА.9.3.5.1 идля Fv < 0,5QVвА.9.3.3.3.
Способность к сползанию QHsв глине может быть принята как QH, как это определено вА.9.3.3.2.
А.9.3.5.4 Границы предельной вертикальной/горизонтальной несущей способности оснований для башмаков
опор на слоистых грунтах
Несущая способность основания, сложенного слоистыми грунтами, может быть определена с использовани
ем принципов анализа предельного равновесия или анализа методом конечных элементов. В качестве альтерна
тивы формула, указанная вА.9.3.5.2 иА.9.3.5.3, может быть использована для выполнения консервативной оценки
соотношения предельной вертикальной/горизонтальной способности для слоистых грунтов путем рассмотрения
прохода через самые слабые зоны профиля такого грунта.
А.9.3.6 Проверки приемлемости
А.9.3.6.1 Общие положения
На рисунке
А.29
показан общий подход к проведению проверок основания на приемлемость.
А.9.3.6.2 Уровень 1, шаг 1а — проверка предельной несущей способности для вертикального нагружения
подветренной опоры — проверка предварительного нагружения (шарнирный башмак опоры)
Проверка предварительного нагружения может применяться только тогда, когда горизонтальная сила на
башмак подветренной опоры FHне более, чем F
H1
(см. таблицу
А.16)
и когда силы определены на основе модели
анализов с шарнирным вариантом для башмаков всех опор. В этом случае максимальная общая вертикальная
сила Fv должна соответствовать ограничению, которое приведено всоответствующей формуле
{А.104)
или
{А.105):
F
v < y Lo / Y
r
.
p r e
-
Bs
(без
за с ы п ки ),
^ v - ^Lo
I
Y
r
,
p r e
+ ^
b f
,
o
~
Bs
(c
з а с ы п ко й ),
(A.104)
(A.105)
где yR
pre
— коэффициент сопротивления при предварительном нагружении, равный
1
,
10
;
WBFo
— вес в воде любого противотока и заполнения, прогнозируемого входе предварительного нагружения;
Fv — общая вертикальная сила, действующая на грунт под башмаком опоры при выполнении схемы
приложения расчетной нагрузки Fd (см.
8
.
8
), во время оценки с учетом условий площадки поста
новки, как указано в формуле
Fv =
Vst- Bs
(без засыпки),
Fv = Vst+ l/l/BFo+ И/врд—Ss (с засыпкой),(
А.106)
130