ГОСТ Р 59997—2022
где о— берут из шага 1;
К, h3
и
h4
— определяют по формулам
{С.17)
—
(С.19).
После решения С.,, С2 и С3, значения
К, h3
и
h4
пересчитывают по формулам
(С.26)
— (С.
28):
и =
2In
N-
J3h
7"eim
С2= о
Kh3, (С.24)
С3 = а Kh4, (С.25)
K=(G, +ЗС3)/с,
{С.26)
h3 =
С2/(оК),(
С.27)
h4 = C3/(oK).(С.28)
Шаг 4
Наиболее вероятное значение
U
трансформируемого процесса вычисляют по формуле
(С.29)
где
U
— гауссов процесс нулевого среднего, единичная дисперсия;
T
3
h
= 3 ч >
rsim — продолжительность имитации, ч.
Шаг 5
Наиболее вероятное наибольшее значение трансформируют обратно в нормированную переменную z, как
указано в формуле
zMPM= K[U+ h3(U2-1) + h4(U*-3U)\.
(
С.ЗО)
Шаг 6
Наконец, значение НВМКЗ в необходимом трехчасовом периоде экспозиции для рассматриваемой реакции
может быть вычислено с помощью формулы
^
мрме
= М а
zmpm
-
(С.31)
С.2.4 Требования к четвертому методу, приведенному втаблице
А.19.
Применение метода инерции
сопротивления иинерции для определения горизонтальной силы в основании сооружения иопрокиды
вающего момента КДУ на основе имитации во временном интервале
Метод, основанный на
[1
55], может использоваться для определения ^
к
д
ус
л
уч
>используемого для вычисле
ния набора инерционных нагрузок для двухстадийного детерминистического анализа шторма (см. 10.5.2). Вметоде
комбинируются два компонента общей динамической реакции, а именно статическая и инерционная часть. Инер
ционная часть вычисляется как разность между общими динамическими и статическими реакциями, и ее не следу
ет путать с реакцией на инерционную волновую нагрузку. Метод предусматривает определение реакции СПБУ для
четырех условий. Во всех четырех вариантах имитация шторма (вероятностное начальное значение) должна быть
идентичной, но с различными имитируемыми компонентами нагружения и/или реакции. Рассматриваемые реак
ции, как правило, включают общую горизонтальную силу в основании волны и течения и общий опрокидывающий
момент волны и течения, которые используются для вычисления КДУ горизонтальной силы в основании волны и
опрокидывающего момента соответственно.
Четыре имитируемых варианта включают полнуюдинамическую реакцию, полную статическую реакцию, ста
тическую реакцию только на инерционное волновое нагружение (установка Cd= 0) и статическую реакцию только на
нагрузку лобового сопротивления (торможения) (установка Ст = 0). На основе этих значений инерционная ре акция
рассчитывается как полная динамическая реакция минус полная статическая реакция. Средние значения и
стандартные отклонения реакции извлекаются из значений реакций во временных интервалах, КДУ вычисляются,
как это представлено на рисунке С.2.
Метод инерции сопротивления включает в себя последний шаг для масштабирования КДУ на основе отно
шения периодов 7"П/Гр.Этот шаг включен, чтобы обеспечить, что значения КДУ не были заниженными для случаев,
когда Гпприближается к Тр;см.
[156].
Формула для коэффициента масштаба показана на рисунке С.2 и графически
иллюстрируется на рисунке С.З.
Этот метод не должен применяться для вычисления значений НВМКЗ для использования в одностадийном
вероятностном анализе. Он должен использоваться только в двухстадийном анализе, когда основание моделиру
ется либо как шарнирное соединение, либо на основе линеаризованной жесткости в вычислении КДУ.
Дополнительная информация по методу и его ограничениям приведена в [3].
195