ГОСТ 32601—2022
6.9.1.3Для обеспечения удовлетворительной работы торцевых уплотнений жесткость вала на
соса должна быть такой, чтобы изгиб вала в районе пар трения торцевых уплотнений не превышал
50 мкм (0,002 дюйма) при наихудших условиях эксплуатации во всем рабочем диапазоне подач насоса,
при максимальном диаметре рабочих колес, на перекачиваемой среде, указанной в опросном листе.
Это ограничение изгиба вала может быть достигнуто путем правильного выбора диаметра вала, вылета
консоли вала или величины пролета вала между опорами, а также выбором конструкции насоса (вклю чая
использование двойных спиральных отводов или направляющих аппаратов). Для одно- и двух
ступенчатых насосов не следует учитывать эффект поддержки вала пленкой жидкости в узких зазорах
щелевых уплотнений. Для многоступенчатых насосов этот эффект необходимо учитывать, но расчет
жесткости вала должен быть сделан как для номинальных рабочих зазоров в щелевых уплотнениях, так и
для зазоров, увеличенных в два раза вследствие износа щелевых уплотнений.
6.9.2 Анализ крутильных колебаний
6.9.2.1 Допускается применять анализ крутильных колебаний, следующих трех видов:
a) расчет недемпфированных собственных частот свободных колебаний; определение собствен
ных частот и форм крутильных колебаний валопровода агрегата; построение диаграммы Кэмпбелла
для определения потенциальных точек резонанса;
b
) анализ отклика при установившихся вынужденных демпфированных колебаниях. Определе
ние дополнительных точек резонанса посредством учета вынуждающей нагрузки и демпфирования в
опорах. Результат — циклические моменты и напряжения во всех элементах расчетной модели;
c) расчет крутильных колебаний на нестационарных режимах работы. Аналогично перечисле
нию Ь), только для нестационарных режимов. Результат — циклические моменты и напряжения как
функция времени. Характерное применение — для расчета пуска насоса с синхронным электродвига
телем.
Для выбора вида анализа крутильных колебаний и оценки результатов анализа необходимо ис
пользовать алгоритм, представленный на рисунке 29.
6.9.2.2 Если заказчик не требует иное, то расчет недемпфированных собственных частот сво
бодных колебаний должен выполняться, если насосный агрегат подпадает под любое из следующих
описаний:
a) насосный агрегат состоит из трех или более соединенных механизмов общей потребляемой
мощностью 1500 кВт (2000 л.с.) и выше;
b
) приводом насоса является асинхронный электродвигатель или турбина, соединенные с насо
сом через мультипликатор, с номинальной мощностью 1500 кВт (2040 л.с.) и выше;
c) приводом насоса является двигатель внутреннего сгорания с номинальной мощностью 250 кВт
(340 л.с.) и выше;
d) приводом насоса является синхронный электродвигатель с номинальной мощностью 500 кВт
(680 л.с.) и выше;
e) приводом насоса является электродвигатель с частотно-регулируемым приводом (ЧРП) с но
минальной мощностью 1000 кВт (1360 л.с.) и выше;
f) вертикальный насос с приводом номинальной мощностью 750 кВт (1020 л.с.) и выше.
Опыт применения показывает, что вертикальные насосы, особенно с длинными валами, имеют
относительно большие моменты инерции ротора и привода и обладают малой склонностью к возбуж
дению крутильных колебаний.
Анализ недемпфированных собственных частот свободных колебаний должен проводиться для
насосного агрегата в целом, за исключением случаев, когда в состав агрегата входит механизм со сла бой
механической связью валов, например, гидравлическая муфта или гидравлический преобразова тель
крутящего момента. В любом случае поставщик, несущий комплексную ответственность за насо сный
агрегат, должен отвечать за внесение любых модификаций во все механизмы насосного агрегата,
необходимые для соблюдения требований по 6.9.2.3—6.9.2.9.
• 6.9.2.3 Если оговорено в договоре, то для насосных агрегатов с частотно-регулируемым при
водом (ЧРП) должен проводиться анализ отклика при установившихся вынужденных демпфированных
колебаниях. Анализ должен охватывать все возможные резонансные частоты вплоть до 12-кратной
частоты питающей сети.
42