ГОСТ 32601—2022
^YCA = ^YSA + ^YDA + K^XS
a
) ’ (z^) + (^XD
a
) ’ (z^) “ (^ZS
a
) ’ (x^) “ (^ZD
a
) ’ (xD)]/1000
^ZCA = ^ZSA + ^ZDA “ K^XSA) ’ (У^) + (^XD
a
) ’ (У^) " (^YS
a
) ’ (X^) " (^YDA^ ’ (XD)]/1000
m r c a
=
K^
xca
)2 + (
wyca
)2 + (M
zca
)2]0’5.
MXCA=
(~1356) + (+678) “ [(0) •(0,00) + (-445) ■(+381) - (-8852) ■(0,00) - (+8674) •(-311)]/1000 = -3206,
My
ca
= “ 3194 (см. предыдущие вычисления).
M
zca
= {-7458) + (-4882) - [(+12900) •(0,00) + (+7117) •(-311) - (0) •(+267) - (-445) •(0,00)]/1000 = -10127,
MRCA= [(-3206)2+ (-3194)2+ (-Ю127)2]05 = 11092.
С учетом уравнения (F.5) имеем:
r
H CA< 1’5 ’ (WRST5 + WRDT5)’
11092 < 1,5 •(6750 + 4710),
11092 < 17190.
Таким образом, все условия, указанные в перечислении с) F.1.2, соблюдены.
F.4.2 Пример 2А— единицы СИ
F.4.2.1 Задача
Для вертикального консольного насоса с патрубками в линию (тип ОНЗ или ОН6), с размерами
DN80 х DN100 х 178 мм, прописанные в предложении нагрузки на патрубки приведены в таблице F.3. Расчет по
казал, что FZSA, M
zsa
и
M
xda
более чем в два раза превышают значения, приведенные в таблице 5 (единицы СИ). Как
указано в F.2, эти составляющие нагрузки приемлемы при условии, что вычисленное главное напряжение со
ставляет менее 41 МПа. Задача состоит вопределении главного напряжения для всасывающего и нагнетательного
патрубков.
Таблица F.3 — Предложенные прилагаемые нагрузки патрубков для примера 2А
Нагрузка
Значение, H
Момент
Значение, Нм
—
—
DN 100 всасывание
—
f x s a
f y s a
f z s a
-2224
-5338
+1334
M XSA
M YSA
M ZSA
+136
-2034
+1356
—
—
DN 80 нагнетание
—
f x d a
f y d a
f z d a
+1334
-2224
+445
M XDA
M YDA
M ZDA
+2712
+271
+136
F.4.2.2 Решение
F.4.2.2.1 Вычисления для всасывающего патрубка проводятся, как показано ниже:
Для трубы сортамента 40 с номинальным размером DN 100, D0= 114 мм и Dj = 102 мм. Поэтому:
Dg - D,2= (114)2—(102)2= 2592,
D
q
- О,4= {114)4- (102)4= 6,065 ■107,
K^
xs
a
)2 + (F
zs
a
)2]0’5 = [(-2224)2 + (+1334)2]0-5 = 2593,
l(MXSA)2 + (MZSA)2]0’5 = [(+136)2 + (+1356J2]0,5 = 1363.
Уравнение (F.7) используют для расчета продольной составляющей напряжения для всасывающего пат
рубка,
Од.
Прилагаемая нагрузка FYSA, действующая на всасывающий патрубок, находится в отрицательной области
оси У и вызывает напряжение сжатия; поэтому используемое значение FySAотрицательно.
а8= [1,27 ■F
ysa
/(D§ - О,2)] + [10200 ■D0•<MXSA2+Mzsf?)°&(D0* - D,*)] =
= [1,27 •(—5338)/2592] + [10200 •114 • 1363/(6,065 •107)] = 23,52
Уравнение (F.8) используется для расчета сдвигового напряжения патрубка линии всасывания xs:
ts= [1,27 ■(FXSA)2+ (FZSA)2]°’5/(Dg - D,2)] + [0,51 • 104 ■D„ •(|MYSA|)]/(Dg - D,4) =
= (1,27 2593/2592) + [5100 •114 •(|-2034|)]/(6,065 107)] = 20,77
Главное напряжение всасывающего патрубка, орs, рассчитывается по уравнению (F.6):
арg= (cs2) +
(cs2/4
+
t
s2)0-5< 41 = (+23,52/2) + [(+23,52)2/4 + (+20,77)2]0-5< 41 = +35,63 < 41.
Таким образом, величина нагрузок на всасывающий патрубок приемлема.
123