ГОСТ 32601—2013
К. 1.3 Разделение частот и демпфирование
Для обычного и двойного значений восстановленных зазоров зависимость коэффициента демпфирования
от разности собственной частоты изгибных колебаний и синхронизированной рабочей частоты должен находить
ся в пределах «допустимого» диапазона, как показано на рисунке К.1. Если это условие не может быть выполне
но. то должен быть определен демпфированный отклик на дисбаланс согласно К.1.4.
П р и м е ч а н и е — В жидкостных турбомашинах первая оценка динамических характеристик ротора
основывается на зависимости демпфирования от разности частот, а не на зависимости коэффициента усиления от
указанной разности. Это обстоятельство объясняется двумя факторами. Во-первых, собственные частоты
ротора возрастают с увеличением скорости вращения, вследствие того, что перепад давления в направлении,
перпендикулярном внутреннему зазору, также растет с увеличением скорости вращения. На диаграмме Кэмпбел ла.
согласно рисунку К.2. это означает меньшее разделение рабочей скорости и собственных частот, а не рабочей
скорости и критических скоростей. Поскольку коэффициент усиления при меньшем разделение частот не связан с
синхронным (дисбалансным) возбуждением ротора вызванным дисбалансом, то он может быть определен
только путем приближенных вычислений, основанных на демпфировании. Во-вторых, используемое демпфиро
вание позволяет определить минимальное значение собственной частоты для отношений рабочих скоростей в
диапазоне от 0.8 до 0.4. тем самым, предохраняя ротор от значимой субсинхронной вибрации.
Логарифмический декремент 6 связан с коэффициентом демпфирования.формулой (К.1):
8= (2 ^У (1 -« )05.(К.1)
При значениях не более 0.4 целесообразно использовать следующую формулу (К.2). устанавливающее
зависимость между 8. %и коэффициентом усиления Fa. дает достаточную точность для практической оценки:
£ = 8/2л=1/(2 Fa).(К.2)
В жидкостных турбомашинах критические условия демпфирования должны определяться следующими
параметрами:
5 5 0.15.
85 0.95.
Fa5 3.33.
П р и м е ч а н и е 1 — Величины, соответствующие критическим условиям демпфирования в жидкостных
турбомашкнах. отличаются от величин, приведенных в стандартах API для газовых и паровых турбомашин. Эта
разница объясняется успешным опытом эксплуатации жидкостных турбомашин, разработанных с использовани ем
данных, приведенных в настоящем приложении.
П р и м е ч а н и е 2 — Демпфирование более 0,08 за пределами диапазона fa И1ип от 0.8 до 0.4 обеспечи
вается конструкцией и подтверждается опытом эксплуатации жидкостных турбомашин, устанавливающим, что
конструкции, отвечающие данному требованию, не подвержены субсинхронной вибрации ротора.
К.1.4 Анализ демпфированного отклика на дисбаланс
Если коэффициент демпфирования как функция разности частот для метода или методов является непри
емлемым в соответствии с критериями рисунка К.1. демпфированный отклик ротора на дисбаланс должен опре
деляться для рассматриваемого метода|’мвтодов исходя из следующего:
а) перекачиваемая жидкость;
б) состояние зазоров (одинарные или двойные) приводящие к несоответствующему разделению частот как
функции демпфирования;
в) общий дисбаланс, в четыре раза превышающей допустимое значение по 9.2.4.2.1, сосредоточенный в
одной или нескольких точках и вызывающий возбуждение исследуемого метода/методое.
В течение одного цикла компьютерной обработки может быть исследован только один метод.
135