ГОСТ Р 59995—2022
Вместо этого могут использоваться другие методы на основе местных практик, модельных испытаний и/или
опыта.
1— первоначальный уровень дна моря; 2 — уровень после общего размыва; 3 — уровень локального размыва; 4 — свая; 5 —
вариант без размыва; 6— вариант локального размыва; 7— Es= kz (см. таблицу 4 для значений /с); AzGS — глубина глобального
размыва; AzLS— глубина локального размыва (обычно 1,50); Д20 — глубина уменьшения давления породы (обычно 6D); o’v0 —
вертикальное эффективное напряжение; Es — исходный модуль реакции грунтового основания; z — глубина ниже исходногодна
моря; z’— окончательная глубина ниже дна моря, после общего размыва
Рисунок А.10 — Оценка бокового сопротивления р—у врамках модели размыва
А.8.5.7 Графикр—у зависимости несущей способности сваи по грунту от смещения для песчаных грунтов
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.6 Совместная работа свай вкусте
А.8.6.1 Общие положения
Стандартный численный расчет групп свай можно подразделить на два основных подхода.
В первом, который с точки зрения вычислений самый простой, используются алгебраические выражения
для определения упругого сопротивления одиночной сваи на общие (осевые, боковые и скручивающие) воздей
ствия [181]. Сопротивление группы определяется путем модифицирования выражений для одиночных свай с
целью учета упругого взаимодействия «свая — грунт— свая».
Второй подход, в рамках которого расчеты обычно выполняются для групп морских свай, является более
точным. Методы обычно гибридные, использующие смешанныедискретные кривыер—у (методУинклера) иконти
нуальное поведение грунта, впервые описанное в[182] для бокового поведения. С тех пор во всем мире были раз
работаны многочисленные программы для общих типов воздействий. Обычно нелинейное сопротивление одиноч ной
сваи вответ на общие воздействия вычисляется на основе осевых t—z ибоковыхр—у кривых иобъединяется с
выражениями упругого взаимодействия, аналогичными первой категории. Результирующие формулы решаются для
разных условий закрепления голов свай и/или ограничений наголовников свай для определения нелиней ного
сопротивления группы и сил и моментов отдельных свай, дополнительно учитываются так называемые z- и у-
модификаторы.
Более подробное обсуждение вопроса приведено в [181] и [183].
А.8.6.2 Работа свай при вертикальной нагрузке
В целом, групповые эффекты сильно зависят от геометрии группы свай, а также от глубины внедрения и
толщины любого несущего пласта под наконечниками свай [181], [183].
А.8.6.3 Работа свай при горизонтальной нагрузке
Опыт свидетельствует, чтодоступные методыдля расчета групп свай, подвергающихся боковым воздействи
ям, обеспечивают получение приближенных результатов, которые иногда значительно отклоняются от наблюдае
мого поведения свай, особенно в части расчетов перемещений. Кроме того, ограничения процедур по исследо-
91