ГОСТ Р 59995—2022
оказаться сниженной за счет реализации механизма разрушения с проникновением поверхностей сдвига в тело
грунтовых пробок [74]. Корректность моделирования фундамента с юбкой впредположении о поведении захвачен
ного массива грунта как грунтовой пробки может быть обоснована соображениями, что внутренние ребра юбки рас
положены достаточно часто, чтобы обеспечить перемещение массива грунта кактвердого тела. Численные иссле
дования для оценки соответствующего критического расстояния между ребрами юбки представлены в [75] и [76].
Дополнительная информация по поверхностям текучести в недренированных условиях приведена в [55],
[56], [58], [65]—[73], [74], [77].
А.7.3.5.7 Дренированные условия
При построении поверхностей текучести для дренированных условий нужно использовать модель грунта
с изотропным деформационным упрочнением, чтобы корректно описать увеличение сопротивления сдвигу при
увеличении нормальных напряжений. Форма поверхности текучести является универсальной, а изотропный харак
тер расширения и сжатия поверхности определяется некоторым законом упрочнения (выраженным зависимостью
предельной вертикальной нагрузки от вертикального перемещения). Вслучае дренированных условий растягива
ющие напряжения под подошвой фундамента реализоваться не могут, поэтому фундамент будет отрываться от
морского дна при совместном воздействии опрокидывающего момента и вертикальной нагрузки, как правило, для
Q< 0,5Qu|t.
А.7.3.5.7.1 Поверхностные фундаменты
Общий вид поверхности текучести для поверхностного фундамента в дренированных условиях показан на
рисунке А.6 (на рисунке вертикальная нагрузка Qобозначена буквой V). Поверхность в форме «регбийного мяча»
является параболической в плоскостях Q—Н и Q—М, а в плоскости Н—М — кругом. Максимальные предельные
значения горизонтальной нагрузки и опрокидывающего моментадостигаются при одновременном приложении вер
тикальной нагрузки Q= 0,5Qu(t,при этом направления указанныхсиловыхфакторов противоположны (момент—по
часовой стрелке, горизонтальная сила — справа налево, и наоборот).
Вработе [78] приводится обоснование построения поверхности текучести, показанной на рисункеА.6, вместе
саналитическим описанием поверхности взамкнутой форме. Построение поверхности текучести осуществлено по
результатам различных экспериментальных исследований, выполненных для жестких шероховатых фундаментов
мелкого заложения прямоугольной формы, опирающихся на основание из плотного кремнистого песка, с использо
ванием модели плоско-деформированного состояния. Вболее позднем исследовании, вкотором рассматривались
круглые фундаменты на рыхлом карбонатном песке, была получена аналогичная по форме поверхность текуче сти,
при этом для нее предложено аналитическое выражение [79].
Рисунок А.6 — Поверхность текучести для поверхностного фундамента вслучае дренированных условий [78]
А.7.3.5.7.2 Заглубленные фундаменты
Резерв несущей способности, обусловленный заглублением фундамента, учитывается путем масштабиро
вания предельной огибающей поверхности, построенной для поверхностного фундамента (как показано на рисун ке
А.6), с использованием координат вершинных точек НтахЮ иMmaxIQ [80]—[82].
Дополнительную информацию о подходах к построению поверхностей текучести для дренированных усло
вий приведена в работах [78]—[82].
А.7.3.6 Выбор значений характеристик грунта для расчетов
А.7.3.6.1 Значения сопротивления сдвигу, используемые в расчетах устойчивости
Вобщем случае могут быть сформулированы следующие рекомендации.
Для сильно дилатирующих грунтов высокие значения сопротивления недренированному сдвигу могут ис
пользоваться в расчетах, только если фактор возможной утраты дилатансии на поверхности сдвига учитывается в
явном виде. Втаких ситуациях требуется специальное обоснование используемых значений.
Для мягких и очень мягких глинах НН-испытания на трехосное сжатие, а также испытания на простое одно
осное сжатие ненадежны и не должны использоваться. Для таких грунтов более надежными и поэтому рекомен
дуемыми методами являются консолидированно-дренированные испытания на трехосное сжатие с измерениями
порового давления, испытания на простой сдвиг, полевое испытание крыльчаткой, а также статическое зондиро
вание пенетрометром с круглым или Т-образным наконечником (в этом случае для некоторых грунтов известны
корреляционные зависимости между сопротивлением вдавливанию и прочностью грунта).
66