ГОСТ Р 59995—2022
b) несущая способность свай по торцевой поверхности:
- значения удельной несущей способности грунта под пятой сваи, q, для свай круглого сечения с открытым
концом соответствует рекомендациям [136], согласно которым удельная несущая способность поторцевой поверх
ности для случая сформированной грунтовой пробки определяется по формуле
o
Я —
9с,av,1,50
0,5-0,25 I ^
q
> 0,15дс>ауД5в,
(А.43)
где в дополнение к общим обозначениям, приведенным в А.8.1.4.2.1, используются следующие:
qcav
1
5D — среднее значение qc(z) в слое грунта, заключенного в интервале от «нижний край сваи минус 1,5D»
до «нижний край сваи плюс 1,50»:
1, 0
L+1.5D
9c,av,l,5D =
L-
I
5
</c(z)dz
/(30);
(А.44)
DCPT— диаметр зонда СРТ; в соответствии с ГОСТ Р 59996 Осрт = 36 мм для стандартного конуса с пло
щадью основания 1000 мм2;
- в [136] указано, что несущая способность по торцевой поверхности определяется как для случая сформи
рованной грунтовой пробки (т. е. берется сечение брутто), т. е. отпор грунта, q, действует по всему поперечному
сечению сваи. Условием корректности такого предположения является выполнение двух следующих условий:
Oj < 2 (Dr- 0,3),(А.45)
0,/D
cpt
<0 ,0 8 3^^,(А.46)
Ра
где Dr— относительная плотность песка (0 <Dr < 1,0).
Примечание — Формула (А.45) заимствована из [136], где для метода 1 была получена оценка, что
максимальный внутренний диаметр сваи, при котором еще формируется грунтовая пробка, равен 1,4 м. Однако
накопленный опыт показывает, что вморских сваях ссущественно большим внутренним диаметром также форми
руется грунтовая пробка;
- если какое-либо из двух вышеуказанных условий не выполняется, то свая будет работать какдля случая с
открытым концом, и тогда для вычисления несущей способности по торцевой поверхности следует использовать
формулу (А.47):
Qp=к (D—WT) WTрсtip,(А.47)
где qctip— удельное сопротивление грунта под конусом на уровне торца сваи;
’- если несущая способность сваи по торцевой поверхности, вычисленная по формуле (А.43) для схемы с
закрытым концом, оказывается меньше значения, вычисленного по формуле (А.47), то при проектировании ис
пользуется последнее.
А.8.1.4.2.3 Метод 2
Для определения несущей способности по боковой и торцевой поверхности могут быть использованы сле
дующие рекомендации:
a) несущая способность по боковой поверхности (трение):
- в [132] представлен подробный обзор выполненных в Университете Западной Австралии (the University of
Western Australia) исследований по критериям проектирования вертикально нагруженных свай в кремнистом песке
для случаев с открытым изакрытым нижним концом.
Полный метод расчета {[132], [133]) удельноготрения на боковой поверхности сваи кольцевого сечения вклю
чает компоненту, учитывающую благоприятный эффект дилатансии (аналогично методу 1), а также эмпирический
член, учитывающий возможность возникновения не полностью сформированной грунтовой пробки входе забивки
сваи;
- авторы работы [133] рекомендуют при расчетах морских свай не учитывать указанные благоприятные фак
торы (дилатансию ичастичное закрытие конца сваи). Втакой ситуации расчеты по методу 2 следует выполнять по
формуле (А.42) и значениям параметров из таблицы А.З;
- исходная «полная» расчетная формула из [132] может применяться при условии, что используются более
высокие коэффициенты надежности по несущей способности, особеннодля свай малогодиаметра (D < 0,76 м, или
30 дюймов). Обсуждение особенностей проектирования свай в рамках подхода на основе критерия надежности с
использованием «полного» метода 2 приведено в [132]]
b
) несущая способность свай по торцевой поверхности:
- в [132] и [733] предложены расчетные формулы для определения репрезентативных значений удельной
несущей способности свай круглого сечения с открытым концом для случая полностью сформированной грунто-
81