ГОСТ Р 59995—2022
- для сопротивления трения:
F1=Se lK s suAs)/Stl(А-85)
где ains— коэффициент поверхностного трения на корпусе якоря (ains< 1);
St — показатель чувствительности грунта.
При оценке значений коэффициента поверхностного трения, ains,следует учитывать уменьшение трения на
стенках корпуса якоря вследствие возможного отделения грунта от якоря или снижения контактного давления меж
ду якорем игрунтом входе внедрения якоря вморское дно. Сопротивление трения зависит отскорости внедрения, и
его точная оценка затруднена. В качестве консервативного допущения при проектировании якоря данного типа
может быть рассмотрена схема с полным контактом между грунтом и корпусом якоря, что приводит к значению
коэффициента поверхностного трения ains= 1.
А.11.7.2.5 Циклическое нагружение
Циклическое нагружение может порождать два потенциально противоборствующих эффекта, оказывающих
влияние на статическое значение осевой несущей способности внедряемого вгрунт гравитационного якоря. Повто
ряющиеся воздействия могут приводить к формированию избыточного порового давления в грунтовых элементах,
окружающих якорь, что вызывает снижение эффективных напряжений в грунте и в конечном итоге уменьшает не
сущую способность якоря. С другой стороны, быстро прикладываемые воздействия могут приводить к повышению
несущей способности якоря за счет эффектов, определяемых скоростью деформации. Результирующее влияние
циклического нагружения на осевую несущую способность якоря является функцией комбинации эффектов, опре
деляемых интенсивностью, количеством циклов нагружения и частотой приложенных циклических воздействий,
конструктивными характеристиками якоря итипом грунта, в котором он установлен.
Горизонтальные циклические воздействия на якорь могут вызывать снижение боковой несущей способности
грунта ниже значения, реализуемого при статическом нагружении. Этот фактор необходимо принимать во внима
ние при оценке боковой способности внедряемого в грунт гравитационного якоря.
А.11.7.2.6 Нагружение из плоскости
Внедряемые в грунт гравитационные якорные сваи, у которых якорная скоба размещена на верхнем торце
сваи, могут воспринимать нагрузку, действующую влюбом направлении. Однако, если после установки якоря точ
ная взаимная ориентация приложенной нагрузки (направление якорной линии) и корпуса якоря (угол поворота во
круг вертикальной оси относительно проектного положения) не может быть верифицирована, то боковая несущая
способность якоря должна определяться в рамках консервативного предположения, что площадь проекции якоря
на плоскость, перпендикулярную к направлению воздействия, минимальна, что в свою очередь обеспечивает ми
нимальное значение боковой несущей способности якоря.
Точная ориентация якоря относительно якорной линии, обеспечивающая минимальную площадь проекции,
зависит от геометрии стабилизаторов в плане; например, для якоря с четырьмя симметрично расположенными
стабилизаторами минимальное значение несущей способности реализуется, когда воздействие прикладывается
при ориентации 45° к плоскостям стабилизаторов (см. рисунок А.34).
РисунокА.34 — Схема сечения якоря в плане, показывающая направление приложенной нагрузки
А.11.7.2.7 Коэффициенты безопасности для гравитационных якорей, внедряемых в грунт
При проектировании внедряемых в грунт гравитационных якорей могут применяться те же коэффициенты
надежности по несущей способности, что идля забивных якорных свай [ГОСТР 58773—2019 (таблица 7)], какдля
осевого, так идля бокового нагружения.
Необходимо иметь в виду, что реализующийся механизм разрушения системы «якорь—грунт» зависит не
только от угла наклона якорной связи на уровне якорной скобы, но также и от грунтового разреза, геометрии кор
пуса и стабилизаторов якоря, атакже от расположения точки крепления якорной связи. Поэтому при выборе соот
ветствующих коэффициентов безопасности для проектных расчетовследует выполнитьдетальный анализ с целью
идентификации определяющего режима разрушения.
144