ГОСТ Р 59995—2022
p’in — природное эффективное давление вышележащего грунта на уровне нижнего края юбки в
пределах площади юбки (равное
y’Zin,
где
у’
— удельный вес грунта в воде, zin — толщина
слоя грунта внутри юбки);
p’out — природное эффективное давление вышележащего грунта на уровне нижнего края юбки вне
площади юбки (равное
y’Zout,
где zout — толщина слоя грунта снаружи юбки);
А — фактическая площадь фундамента в поперечном разрезе.
Аналогичный подход может быть использован для расчета фундаментов мелкого заложения без
юбочных конструкций. При оценке корректирующей поправки для вертикальной нагрузки необходимо
обосновать сделанные предположения при использовании формулы (1).
7.3.4.2Горизонтальная компонента сопротивления массива донного грунта, расположенного
выше подошвы фундамента
Фундаменты мелкого заложения с юбками или без них, но с заглубленной подошвой, могут иметь
повышенное сопротивление плоскому сдвигу за счет действия грунта, расположенного выше нижнего
края юбки. При надлежащем обосновании указанное дополнительное сопротивление может быть уч
тено в схеме передачи горизонтальной нагрузки на базовую плоскость фундамента и использовано,
например, в расчетах коэффициентов, учитывающих наклон. Значения всех компонент горизонталь
ного сопротивления конструкций фундамента, расположенных выше базового уровня, следует принять
пониженными с использованием коэффициента надежности по материалу, приведенного в 7.3.1. В не
которых случаях вклад грунта, находящегося выше уровня нижнего края юбки, в общее сопротивление
сдвигу оказывается сниженным вследствие нарушений в структуре массива при установке сооружения
или вследствие особенностей геологического разреза (например, в результате образования трещин в
зоне растяжения грунта). В таких ситуациях необходимо количественно обосновать учет этого фактора.
Необходимо учитывать эффект размыва. Если оценка размыва не выполняется, то в рамках
консервативного подхода (в запас по несущей способности фундамента) пассивное сопротивление
грунта перед юбкой должно быть в рассматриваемом случае исключено из расчета при наличии в ос
новании грунтов, склонных к размыву, поскольку их вклад в сопротивление грунта не может быть
гарантирован.
Дополнительное горизонтальное сопротивление AHd, которое может быть достигнуто при взаимо
действии морского дна и фундамента на базовой поверхности, может быть приближенно вычислено с
помощью формул (2) и (3).
Общее горизонтальное сопротивление грунта определяется как сумма Н6 + АН&
Для недренированных условий дополнительное горизонтальное сопротивление может быть вы
числено по формуле
где AHd— горизонтальное сопротивление грунта за счет активного и пассивного давления грунта на
ребра юбки фундамента;
Kru — коэффициент горизонтального отпора грунта в недренированных условиях [см. А.7.3.4.2
(приложение А)];
suave — нормативное значение недренированной прочности грунта на сдвиг на базовой плоскости
фундамента для случая линейного роста недренированной прочности изотропного грунта с
глубиной;
ут
— коэффициент надежности по грунту (см. 7.3.1);
Ah— вертикальная площадь проекции фундамента в направлении сдвига.
Для дренированных условий дополнительное горизонтальное сопротивление может быть вычис
лено по формуле
А
Н6
= Krd(0,5y’Db)Ah,(3)
где АН6 — дополнительное горизонтальное сопротивление, достигнутое на базовой поверхности
фундамента;
Krd — коэффициент горизонтального отпора грунта в дренированных условиях с учетом
коэффициента надежности по грунту [см. А.7.3.4.2 (приложение А)];
у’
— нормативное значение среднего удельного веса грунта в воде, расположенного выше
уровня заглубления фундамента;
23