ГОСТ Р 59995—2022
Для стандартных расчетов рекомендуется использовать характерное значение zpeak, равное 1 %
наружного диаметра сваи (т. е. zpeak/D = 0,01). Однако имеет место значительная неопределенность в
части этой величины, и значения в диапазоне 0,25 %—2,0 % от диаметра сваи могут оказаться наи более
подходящими в случаях, когда при расчетах сваи значение продольной податливости играет
существенную роль.
При перемещениях, существенно превышающих значение, при котором достигается fmax, как это
показано на рисунке 3, форма кривой t—z должна быть тщательно проанализирована. Значения по
казателя остаточного трения fres/^max и продольное перемещение сваи zres, при котором оно достигает ся,
являются функциями зависимости «напряжение—деформация», описывающей поведение грунта,
истории нагружения, метода строительства свай, последовательности приложения нагрузок на сваю и
других факторов. Типичные значения £res/?max для глинистых грунтов находятся в диапазоне 0,70—0,90,
при этом лабораторные, натурные и/или модельные испытания по нагружению свай могут предоставить
ценную информацию для определения более точных значений fres/fmax и zresдля различных грунтов.
Можно ожидать, что для длинных свай, которые обладают значимой продольной податливостью,
а также для грунтов, демонстрирующих деформационное разуплотнение, значения удельного поверх
ностного трения при заданных продольных перемещениях окажутся более низкими по сравнению с
теми, которые могут быть вычислены по формулам (21)—(23). В такой ситуации результирующая не
сущая способность сваи при вертикальной нагрузке будет меньше значения, вычисленного на основе
описанных методов, применяемых для расчета нормативной продольной несущей способности, по
этому указанный фактор деградации трения необходимо учесть в явной форме [см. также А.8.1.3.2.4 и
А.8.4.1 (приложение А)].
8.4.2 График Q — z зависимости лобового сопротивления от заглубления
Зависимость между достигнутым значением лобового сопротивления сваи и продольным пере
мещением нижнего конца сваи описывается с использованием графика Q — z.
Нормативное значение несущей способности сваи необходимо определять в соответствии с 8.1.
При этом требуется достаточно большое перемещение нижнего конца сваи для достижения полного
значения лобового сопротивления. Полная мобилизация несущей способности сваи по торцевой по
верхности в песчаных и глинистых грунтах реализуется, когда перемещение конца сваи составляет
порядка 10 % от диаметра сваи. При отсутствии более определенных данных рекомендуется использо
вать кривую, показанную на рисунке 4, и для песков, и для глин.
8.5 Реакция грунта при горизонтальной нагрузке на сваю
8.5.1 Общие положения
Свайный фундамент необходимо проектировать с учетом восприятия статических и циклических
боковых (поперечных) нагрузок.
Боковое сопротивление приповерхностного грунта может быть существенным для проектируемо
го свайного фундамента, поэтому необходимо учитывать возможное влияние размыва. При отсутствии
более детальных данных для построения зависимостей между боковым сопротивлением грунта и по
перечным перемещением сваи (графиков р—у) могут использоваться расчетные процедуры, приведен
ные в 8.5.2—8.5.7. Экстраполяция представленных зависимостей за пределы рассмотренной геометрии
свай должна быть специально обоснована. В частности, для свай большого диаметра с ограниченной
глубиной внедрения могут потребоваться другие формулировки для построения графиков р — у.
8.5.2 Несущая способность сваи по грунту для случая мягких глин
При статических поперечных нагрузках нормативное значение боковой несущей способности
prD
мягкой г
л
ины
(
su
<100 кПа, или 2000 фунтов/фут2), в единицах силы на единицу длины сваи, как
установлено на практике, меняется между 8suD и 12suD, за исключением мелководья, где разрушение
грунта происходит по другому механизму вследствие низких значений природного давления. Цикличе
ские воздействия вызывают снижение боковой несущей способности грунта по сравнению с несущей
способностью при статических нагрузках. При отсутствии более детальных данных рекомендуется ис
пользовать следующее значение боковой несущей способности:
р р увеличивается с 3suD до 9suD при увеличении z от 0 до zRв соответствии с формулой
р р = 3suD + y’zD + Jsuz,(27)
40