ГОСТ Р 59995—2022
Для недренированных условий допускается применение подхода с коэффициентом трения грун
та а для снижения недренированной прочности грунта на поверхности взаимодействия фундамента
и грунта. Значение а меняется от 0 (абсолютно гладкая поверхность) до 1 (полностью шероховатая
поверхность) и может быть определено с помощью специальных испытаний при надлежащем учете
шероховатости подошвы фундамента.
В случае, когда в теле грунтового массива прогнозируется недренированный отклик, может ока
заться правильным подход, при котором слой грунта вдоль подошвы рассматривается как дренируе
мый. Аналогичным образом следует учитывать возможность дренированного или частично дрениро
ванного скольжения вдоль песчаной прослойки в пределах надежного глинистого слоя.
Несущая способность на сдвиг поверхностного фундамента, устроенного на глинистом основа
нии, определяющим образом зависит от недренированного сопротивления сдвигу на поверхности дна
и от фактической площади контакта, причем оба фактора являются в большой степени неопределен
ными. Поэтому, если схема сдвига определяет ведущий механизм разрушения, целесообразно рассмо
треть конструкцию фундамента с юбкой.
7.4.2.3 Дренированные условия
Для определения дренированной несущей способности фундамента по критерию сдвига по его
подошве (или по плоскости, проходящей по нижнему краю юбки для фундамента с юбкой при корректно
подобранном отношении высоты ребер к расстоянию между ребрами) может быть применена формула
где Hd — расчетное значение сопротивления чистому сдвигу;
Q — расчетное значение вертикальной нагрузки для рассматриваемой расчетной ситуации.
При этом необходимо учитывать, что в ситуациях, когда увеличение вертикальной
нагрузки обеспечивает более высокую несущую способность на сдвиг, следует применять
коэффициент надежности по нагрузке меньше единицы;
ф’
— нормативное значение эффективного угла внутреннего трения;
ут — коэффициент надежности по материалу/грунту (см. 7.3).
Формула (12) подразумевает, что на границе подошвы фундамента и основания сопротивление
сдвигу по грунту может быть достигнуто в максимально возможной степени (т. е. предполагается пол
ный контакт грунта по грунту). Корректность такого предположения должна быть обоснована в каждом
конкретном случае. В некоторых расчетных ситуациях оправданным является подход, когда вместо
угла внутреннего трения грунта (ф’) используется угол трения грунта по поверхности подошвы фунда
мента (5). Значение 8 может быть определено с помощью специальных испытаний с учетом шерохова
тости подошвы фундамента.
7.4.3 Оценка сопротивления при сдвиге с поворотом
Наличие крутящих нагрузок снижает общую несущую способность и сопротивление сдвигу фун
даментов мелкого заложения. Для методов расчета несущей способности (7.4.1) или сопротивления
сдвигу (7.4.2) отсутствуют поправочные коэффициенты, учитывающие фактор крутящих нагрузок. Ана
лиз соответствующих расчетных ситуаций требует специального рассмотрения.
Эффекты влияния кручения на устойчивость фундаментов могут быть рассмотрены с помощью
метода поверхностей текучести, см. А.7 (приложение А).
При оценке несущей способности фундамента при наличии крутящих нагрузок необходимо тща
тельно проанализировать геотехнические данные на предмет идентификации слабонесущих слоев,
возможно, ограниченной протяженности, через которые потенциально могут проходить определяющие
поверхности сдвига. В рассматриваемом случае также следует учесть возможность реализации вну
тренних механизмов разрушения в грунтовых пробках в межреберном пространстве (выше нижнего
края юбки).
7.5 Оценка пригодности к нормальной эксплуатации (расчет перемещений, углов крена
и поворота)
7.5.1 Общие положения
Перемещения фундамента, ожидаемые на протяжении жизненного цикла сооружения, должны
быть рассчитаны и учтены при определении необходимого клиренса (зазора между уровнем воды и
палубой верхнего строения) при выполнении расчетов соединительных элементов между подводными
28