ГОСТ Р 59995—2022
конце сваи при ее внедрении варьируются от случая полностью открытогодо полностью закрытого конца. Входные
данные, необходимые для соответствующего расчета, включают характеристики грунта (сжимаемость, история
формирования напряжений, прочностные характеристики ит. п.) и начальные условия на площадке.
В [120] описано поведение свай, подвергающихся значительным осевым нагрузкам, в высокопластичных
нормально уплотненных глинах. Исследование включало большое количество модельных испытаний свай, а также
нескольких полномасштабных испытаний свай. На основе полученных висследовании данных по рассеиванию по-
рового давления и данных по нагружению свай в различные моменты времени после забивки свай были получены
корреляционные зависимости между степенью уплотнения, степенью закупоривания и характеристиками пере
дачи сдвиговых усилий боковой поверхностью сваи. Проведенный анализ результатов зависит от сопротивления
сдвигу окружающего массива грунта. Применимость описанного метода в настоящее время ограничена случаем
высокопластичных, нормально уплотненных глин (тип глин, присутствующих в Мексиканском заливе), поскольку
данные для проверки достоверности метода были опубликованы только для этих грунтов.
В [121], где исследовалось поведение свай в сильно переуплотненной валунной глине, продемонстрирован
эффект кратковременного снижения несущей способности, связанный с перераспределением порового давления и
снижением радиальных эффективных напряжений на ранних стадиях процесса выравнивания давления. Не
сущая способность, наблюдаемая после установки сваи, никогда не восстанавливалась полностью. Результаты
испытаний стальных свай с закрытым концом в сильно переуплотненных лондонских глинах (London clay) показы
вают, что значительных изменений несущей способности свай во времени не наблюдается [124]. Этот результат
противоположен результатам испытаний стальных свай с закрытым концом диаметром 0,273 м (10,75 дюйма) в
переуплотненных бомонтских глинах (Beaumont clay), где было обнаружено значительное и быстрое проявление
эффекта «засасывания» (за 4 дня) [125].
Описанные результаты по явлению «засасывания» не рекомендуется использовать при проектировании без
проведения дополнительных расчетов. Особенно это касается грунтов с различной степенью пластичности и на
ходящихся в различной стадии уплотнения (в первую очередь для переуплотненных глин), а также свай с отноше
нием D/WT(наружный диаметр сваи/толщина стенок сваи), превышающим 40.
А.8.1.4 Несущая способность сваи по боковой поверхности и по торцевой поверхности в несвязных грунтах
А.8.1.4.1 Общие положения
Оценка осевой несущей способности свай в несвязных грунтах должна выполняться при соответствующем
обосновании применяемого метода изначений соответствующих параметров. Некоторые аспекты, требующие при
проектировании специального рассмотрения с привлечением специалистов-геотехников, описаны вА.8.1.4.2.
ВА.8.1.4.2 обсуждаются четыре метода оценки для осевой несущей способности свай на основе испытаний
СРТ, учитывающие фактор длины свай и явления фрикционной усталости на их боковой поверхности. Некоторые
из этих методов, частично представленные в [126]—[129] применительно к использованию в море, еще детально
не сопоставлялись со стандартными морскими проектами свайных фундаментов. Поэтому при выборе наиболее
подходящего метода для учитываемых в проекте расчетных ситуаций требуется специально обоснование. До
полнительного рассмотрения требуют ситуации, когда глинистый слой располагается на уровне или поблизости от
наконечника сваи.
Предполагается, что используются стальные сваи с открытым концом с постоянным по длине наружным
диаметром. Установка осуществляется путем забивки на значительную глубину в однородный кремнистый песок. В
целом такие сваи забиваются по схеме с открытым концом (т. е. они врезаются в основание своей стенкой). Од нако,
когда они нагружаются статической сжимающей нагрузкой, то обычно имеет место мобилизация внутреннего трения
значительной интенсивности, что приводит к ситуации, когда свая работает по схеме с закрытым концом (т. е.
грунтовая пробка не перемещается как единое целое вдоль стенки сваи при сжимающей нагрузке на сваю).
Термин «песок» используется в настоящем подпункте для всех несвязных кремнистых грунтов. Отдельные
исключения рассматриваются вА.6.4 (карбонатные пески), а также вА.8.1.4.2.7 (гравий).
Значения коэффициентов надежности по несущей способности, которые должны использоваться при рас
четах по методам, обсуждаемым вА.8.1.4.2, вА.8.1.4не приводятся. При выполнении проектных расчетовдля каж
дой расчетной ситуации необходимо обосновать возможность применения коэффициентов надежности, указанных
в [4], или необходимость применения других значений.
Для повышения надежности расчетов несущей способности следует использовать натурные данные по за
бивке свай (данные инструментальных измерений). Дополнительные указания по данному вопросу приведены в
разделе 9 иА.9.
А.8.1.4.2 Методы оценки несущей способности свай на основе СРТ
А.8.1.4.2.1 Общие положения
В8.1.4 представлен простой методоценки несущей способности свай внесвязных грунтах, который является
модификацией методов, рекомендованных прежде. Данные испытаний по нагружению свай в несвязных грунтах
показывают, что разброс оценок несущей способности на основе простого метода, описанного в 8.1.4, может ока
заться более значительным, чем для свай в глинистых грунтах [130], [131]. Эти данные также показывают, что
метод, описанный в 8.1.4, является консервативным для случая коротких морских свай (длиной менее 45 м, или
150 футов), нагруженных сжимающей нагрузкой, в плотных и очень плотных песках и может оказаться неконсер
вативным во всех других ситуациях. Поэтому при проектировании фундамента в ситуациях, когда можно ожидать
78