ГОСТ Р 59995—2022
где вдополнение к предыдущим определениям:
f(z) — расчетное сопротивление грунта по боковой поверхностности сваи на глубине z (удельное поверхност
ное трение), которое является функцией глубины, формы сечения сваи и геологического разреза (в еди
ницах напряжения);
qc(z) — сопротивление грунта, полученное с помощью СРТ-зондирования на глубине внедрения z (в единицах
напряжения);
o’v0(z) — эффективное вертикальное напряжение в грунте на глубине z (в единицах напряжения);
ра— атмосферное давление (допускается использовать значение ра= 100 кПа);
Аг— коэффициент водоизмещения сваи, Аг=А^Ар^е= 1- (D/D)2, где Aw — площадь нетто стальной сваи,
Aw =(rc/4)-(D2- Dj2)(м2), Dj— внутренний диаметр сваи, Dt =D- 2 WT(м), WT—толщина стенок сваи (м);
L — заглубленная длина сваи ниже первоначального дна моря (м);
8CV— угол внутреннего трения на поверхности раздела между грунтом и стенкой сваи (получаемый в
испытаниях с постоянным объемом).
Рекомендованные значения для параметров, а, Ь, с, d, е, и и v, для случаев сжимающей и растягивающей
нагрузки приведены втаблице А.З.
Дополнительные рекомендации по вычислению удельного трения и сопротивления грунта под торцом сваи
для всех четырех методов на основе СРТ-зондирования представлены вА.8.1.4.2.7.
Таблица А.З— Значения параметров удельного трения на боковой поверхности для забивных стальных свай с
открытым концом для методов 1,2 и 3
Параметр
Метод
аЬ
с
d
е
и
V
Метод
1
:
сжатие
0,1
0,2
0,410
0,023
растяжение
0,1
0,2
0,410
0,016
Метод 2:
сжатие00,3
0,510
0,0302
растяжение00,3
0,510
0,0222
Метод 3:
сжатие0,050,45
0,9001
0,043
растяжение0,150,42
0,8500
0,025
2
&
А.8.1.4.2.2 Метод 1
Для определения несущей способности по боковой и торцевой поверхности могут быть использованы сле
дующие рекомендации:
а) несущая способность по боковой поверхности (трение):
- в [136] представлен подробный обзор выполненных в Имперском колледже Лондона (Imperial College,
London) исследований по критериям проектирования вертикально нагруженных свай в глине и песке для случаев с
открытым и закрытым нижним концом. Полные формулы расчета удельного трения для случая песка включают
влияние свойства дилатансии, которая, как установлено, выражается вросте значений удельного трения. Влияние
дилатансии снижается при увеличении диаметра свай. Удельное поверхностное трение f(z) для свай с открытым
концом, вычисляемое для метода 1 по формуле (А.42) с использованием значений параметров из таблицы А.З,
является консервативной оценкой по сравнению с расчетами по полному методу 1, поскольку в (А.42) дилатансия
не учитывается изначения некоторых параметров консервативно округлены вбольшую/меньшую сторону;
- исходная «полная» расчетная формула из [136] может применяться при условии, что используются более
высокие коэффициенты надежности по несущей способности, особеннодля свай малогодиаметра (D <0,76 м, или
30 дюймов). Обсуждение особенностей проектирования свай в рамках подхода на основе критерия надежности с
использованием «полного» метода 1приведено в [127] и [136].
80