ГОСТ Р 59995—2022
d) сопротивление грунта под конусом qc(z) для случая гравия:
- для гравия не рекомендуется использовать врасчетах несущей способности непосредственно измеренные
данные значения gc(z). Например, пенетрационные испытания с коническим зондом в гальке, особенно когда раз
мер частиц превышает 10 % диаметра конуса СРТ, предоставляют некорректную информацию, и в этом случае
рекомендуется использовать нижнюю границу значений на профиле gc(z). Альтернативный подход заключается в
оценке расчетного профиля qc(z) по соседним слоям песка;
e) лобовое сопротивление Qpв ситуации нахождения вблизи наконечника сваи более слабых слоев глины:
- использованные данные gc(z) могут существенно влиять на удельную несущую способность по торцевой
поверхности q. При условии отсутствия значительных вариаций qc(z), рекомендуется использование для qc(z) зна
чения, полученного усреднением по интервалу от 1,50 выше торца сваи до 1,5D ниже торца сваи. Такой подход
не всегда пригоден для слоев глины. При значительных вариациях qc(z), для вычисления корректного среднего
значения qcav следует использовать указания, приведенные в [132, рисунок 2.2]. Для слоистого основания при на
личии соседнего слабого слоя оценка несущей способности сваи по торцевой поверхности может основываться
на нижней границе значений СРТ-профиля, поскольку свая может «чувствовать» наличие более слабых слоев на
значительном расстоянии от торца;
- корректный учет тонких слоев глины (толщиной менее 0,1D) требует специального анализа, особенно, ког
даданные СРТимеют пропуски по вертикали и/или получены недля всехточекустройства свай. Особого внимания
требуют такие факторы, как изменчивость толщины слоя, атакже прочностных и деформационных характеристик.
Если отсутствуют прямые данные, необходимо использовать консервативные оценки на основе инженерно-геоло
гическихусловий основания исвойств окружающего массива песчаного пласта. При экстремальных нагрузках мор
ские сваи, как правило, мобилизуют лишь небольшую часть полного значения несущей способности по торцевой
поверхности. Поэтому оценки лобового сопротивления иосадки наконечника сваи с помощью конечно-элементной
модели сваи, опирающейся на песчаный слой, представляются вполне надежными для таких условий;
- при наличии толстого слоя глины рекомендуется использовать данные геофизической съемки для оценки
толщины и высотных отметок слоев. Согласно положениям 8.1.4 рекомендуется снижение несущей способности
сваи по торцевой поверхности, если торец сваи расположен в пределах зоны до ±3D от таких слоев. Если для
указанных зон ±3D используется осреднение данных по профилю gc(z), то совместное влияние примененных рас
четных процедур может приводить к необоснованно консервативным оценкам, и в таких случаях рекомендуется
выполнение специальных уточняющих расчетов. Аналогично подход 8.1.4 к снижению расчетного значения не
сущей способности рекомендуется подвергнуть критическому анализу для свай большого диаметра (в качестве
примерной границы можно принять D >2 м);
f) прибрежные и береговые сваи:
- в общем случае для прибрежных и береговых свай допущения, принимаемые в подходах, изложенных в
А.8.1.4.1 иА.8.1.4.2, не являются безусловно верными итребуют дополнительных обоснований;
- прибрежные ибереговые сваи круглого сечения могут работать под нагрузкой по схеме с открытым концом
вследствие недостаточной мобилизации трения на внутренней стенке. Также, для свай меньшего диаметра, чем у
типичных морских свай, может потребоваться учет эффектов дилатансии (которыми обычно пренебрегают в слу
чае морских свай). Для прибрежных свайных фундаментов значительными и поэтому требующими специального
рассмотрения могут быть эффекты размыва (в первую очередь по причине общего размыва). Необходимо отме
тить, что иногда используются стальные забивные сваи в конструктивном исполнении с закрытым концом;
- дополнительные рекомендации по расчетам прибрежных ибереговых свай приведены в публикациях [132],
[135]—[137], где отражены методы расчета свай как с открытым концом, так и с закрытым;
д) размыв:
- вокруг морских свай может наблюдаться размыв — эрозия морского дна за счет воздействия волн итече
ний, а также движителей судов. Принято выделять общий размыв (эрозия морского дна в целом в рассматривае
мом районе) и локальный размыв (котловины размыва с крутым склоном вокруг отдельных свай или групп свай).
Не существует общепринятого подхода для учета влияния размыва на вертикальную несущую способность мор
ских свай. В различных публикациях (см., например, [147]) описываются методы оценки глубины размыва;
- в А.8.5.6 приведены рекомендации по оценке глубины локального размыва;
- в большей степени размыв уменьшает несущую способность свай в песке. В общем случае имеет место
снижение несущей способности и по боковой поверхности, и по торцевой поверхности. Это обусловлено снижени ем
значений и gc(z), и o’v(вертикальное эффективное напряжение). Для случая общего размыва в [148] рекомен
дуется упрощенно определять gc(z) пропорционально a’v0(z), т. е. полагать
9c,f(z) =х 9с-о(2)-(А-6°)
где
9
cf(z) — принимаемое врасчет пониженное (сучетом общего размыва) сопротивление грунта под конусом при
СРТ-зондировании на глубине z (в единицах напряжения);
qc0(z) — исходное сопротивление грунта под конусом при СРТ-зондировании на глубине z (в единицах
напряжения);
X— безразмерный коэффициент, учитывающий эффект размыва (х =o’vf/a’v0);
86