ГОСТ Р 59995—2022
фактическая секущая жесткость разгрузки/повторного нагружения (какэто используется в нескольких программных
продуктахусталости райзера) оказывается выше. Поэтому использование тангенциальной жесткости, соответству
ющее скелетной кривой, может дать консервативные результаты (повышенный уровень усталостных поврежде
ний), когда критическая точка усталости на секции «райзер — направление» находится ниже дна моря. Однако,
если критическая точка усталости расположена выше дна моря, расчеты с применением более мягких пружин,
моделирующих грунт, могут приводить к неконсервативным результатам.
X — смещение головы прототипа сваи, дюймы (1 дюйм = 0,0254 м); У — нагрузка, приложенная к голове сваи, килофунт-сила
(kips) (1 kip = 4,448 кН); ______ — испытание 2 — заключительное монотонное нагружение; _ _ _ _ _ — скелетная кривая —
испытание 1; — испытание 2 — 10 циклов; _ _ _ _ _ — испытание 2 — 50 циклов
Рисунок А.15 —Детальная диаграмма смещения головы сваи взависимости от боковой нагрузки
головы сваи [227]
А.10.5.5 Общие выводы и рекомендации для райзеров с верхним натяжением
Могут быть сформулированы следующие общие указания и рекомендации по проектированию райзеров с
верхним натяжением:
a) в расчете системы «райзер с верхним натяжением — направление» должны учитываться предельное со
стояние по прочности и предельное состояние по усталости. Из-за меняющейся толщины стенок и нерегулярных
изменений в геометрии формы критический изгибающий момент может возникнуть либо выше, либо ниже дна
моря;
b
) кривые р—у, указанные в 8.5.3 для свай, обеспечивают значительно более мягкий отклик, чем кривые
р—у, построенные с помощью МКЭ. Развитые модели грунта следует использовать на основе данных по грунтам
конкретной площадки, учитывающих как поведение грунта при малых смещениях, так и деформационное упроч
нение от циклического нагружения;
c) хотя МКЭ порождает более жесткий отклик грунта, модельные испытания показывают, что при цикличе
ских нагрузках наблюдается снижение жесткости грунта;
d) когда критическая точка усталости находится ниже дна моря, тангенциальная жесткость от скорректи
рованных статических кривых р—у на основе МКЭ-расчета может быть консервативной, так как тангенциальная
жесткость всредней точке цикла может быть меньше жесткости вфазе «разгрузка — нагрузка». Если критическая
точка усталости находится выше дна моря, кривые р—у на основе 8.5.3 для мягкой глины могут быть неконсерва
тивными. Для этого варианта интенсивность усталостной деградации жесткости должна оцениваться консерватив
но, т. е. следует принимать в расчет меньшее значение интенсивности деградации;
e) построение кривых р—у на основе МКЭ-расчета является затратным по времени и требует привлечения
экспертов-расчетчиков. Если критические изгибающие моменты реализуются в точке нижедна моря, то в качестве
первого шага могут быть использованы кривые из 8.5.3 для мягкой глины. Если эта начальная попытка приводит к
неприемлемым уровням разрушения, то следует попытаться применить данные по конкретной площадке для обо
снования более высоких значений жесткости грунта;
f) для бурового райзера сболее тяжелой нижней секцией (где размещен ПВП) наличие слабых грунтов (грун
тов с малойжесткостью) в грунтовой толще может приводить ксмещению собственной частоты колебаний системы
в зону пика волнового спектра. Поэтому присутствие на поверхности морскогодна твердого грунта само по себе не
103