ГОСТ Р 59995—2022
на оседать или выдергиваться, накапливать смещения, которые сформируют разрушение системы «сооружение—
фундамент».
А.8.4 Реакция грунта при сжимающей нагрузке на сваю
А.8.4.1 График t—z зависимости удельного трения на боковой поверхности от глубины
Согласно [108] соответствующие графики могут быть построены аналитическим путем. Эмпирические гра
фики t—z могут быть построены на основе результатов модельных и полномасштабных испытаний нагружения
свай по рекомендациям, изложенным в [117] для глинистых грунтов и в [173] для гранулированных грунтов. До
полнительные варианты построения таких графиков для глин и песков приведены в [174]. Зависимости «со
противление — перемещение» для набивных свай обсуждаются в [175].
Репрезентативная модель несущей способности свай в 8.1.2 не дает никакой информации об осевых пере
мещениях сваи, которые важны для предельных состояний эксплуатационной надежности, особенно в не экстре
мальных условиях воздействий в результате постоянных, переменных и действующих природных воздействий,
которые обычно значительно слабее расчетных воздействий. Вслучаях, когда принимается репрезентативная не
сущая способность по оси из 8.1.2, характеристики передачи сдвига по оси между сваей и грунтом можно опреде
лить, как описано в 8.4, атакже можно использовать аналитические модели для исследования перемещения свай
по оси в условиях предельных состояний по эксплуатационной надежности. Однако, используя данные по пере
даче сдвига по оси, полученные на основе методов в 8.4 [например, приравнивая fmax к f(z) в связных грунтах], не
удастся получить репрезентативную несущую способность по оси вусловиях предельного нагружения.
Внекоторых случаях, например, для грунтов, демонстрирующихдеформационное разуплотнение, или когда
длинные сваи обладают значительной изгибной деформативностью, несущую способность сваи нужно опреде
лять, учитывая в явной форме постпиковое снижение значений удельного поверхностного трения при больших
деформациях.
А.8.4.2 График Q—z зависимости лобового сопротивления от заглубления
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.5 Реакция грунта при горизонтальной нагрузке на сваю
А.8.5.1 Общие положения
В целом в условиях боковых воздействий глинистые грунты ведут себя, как пластичный материал, который
заставляет относить деформацию сваи-грунта к сопротивлению грунта. Для начала этой процедуры должны быть
построены кривые р—у бокового сопротивления—перемещения грунта на основе данных по диаграммам нагру
жения лабораторных образцов грунта. Ординатой для этих кривых является сопротивление грунта, р, а абсциссой
является перемещение стенки сваи, у. С помощью итеративной процедуры можно разработать совместимый на
бор значений бокового сопротивления как функции перемещения для системы «свая — грунт».
Более подробное исследование построения (р—у)-графиков представлено в [176] для мягкой глины, в [177]
и [178] — для структурированных ислабо структурированных твердых глин, в [179] для песка, а также в [180] для
слоистых грунтов.
А.8.5.2 Несущая способность сваи по грунту для случая мягких глин
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.5.3 Графикр —у зависимости несущей способности сваи по грунту от смещения для мягких глин
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.5.4 Несущая способность сваи по грунту для случая твердых глин
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.5.5 Графикр —у зависимости несущей способности сваи по грунту от смещения для твердых глин
Дополнительные указания отсутствуют.
А.8.5.6 Несущая способность сваи по грунту для случая песка
Размыв грунта вокруг сваи вследствие воздействия волн и течений может уменьшить боковую поддержку
сваи, приводя к увеличению максимальных изгибающих напряжений в ней. Размыв в общем случае не является
проблемой в случае связных грунтов, но его следует учитывать для несвязных грунтов.
При отсутствии данных по конкретному проекту можно принять для изолированной сваи глубинулокального
размыва, равную 1,50, и глубину уменьшения пластового избыточного давления, равную 6D, где D — наружный
диаметр сваи; см. рисунок А.10.
Уменьшение боковой поддержки грунта обусловлено двумя эффектами:
- более низким предельным боковым давлением за счет уменьшенного вертикального эффективного на
пряжения o’v0(z);
- уменьшением исходного модуля реакции грунтового основания Es.
Общепринятый метод, позволяющий учитывать эффект размыва при построении кривых р—у для морских
свай отсутствует. На рисунке А.10 предложен один из методов для оценки a’vo(z) и Es, как функции глубин размы
ва. В этом методе общий размыв уменьшает профиль a’vo(z) равномерно с глубиной, ввиду того, что локальный
размыв уменьшает a’vo(z) линейно с глубиной до определенной глубины ниже основания углубления от размыва.
Значения модуля реакции грунтового основания, Es, могут быть вычислены только сдопущением условия общего
размыва.
90