ГОСТ Р 59995—2022
- в случае отсутствия данных по конкретной площадке, угол трения на поверхности раздела для условия по
стоянства объема можно оценивать как функцию среднего эффективного размера частиц, D50,на основе рекомен
даций [736]. Применительно ко всем рассмотренным расчетным методам в качестве верхнего предела для tg8cv
рекомендуется значение 0,55 (т. е. 5CV= 28,8°), как показано на рисунке А.9. Однако для материалов со слабыми
частицами или высокой сжимаемостью такой подход может приводить к неконсервативным результатам. Особого
внимания требуют карбонатные пески, для которых в А.6.4 приведены специальные указания.
У
7 — рекомендованный верхний предел: tg5cv = 0,55; X — средний диаметр частиц D50 (мм); У — 5CV(°); 5CV— угол трения в
условиях постоянства объема для песков на поверхности раздела между песком и стенкой сваи
Рисунок А.9 — Угол трения на поверхности раздела для песков 5CV,на основе испытаний по схеме прямого среза
[736]
А.8.1.4.2.7 Применение расчетных методов на основе СРТ-зондирования
В А.8.1.4.2.2—А.8.1.4.2.5 представлены четыре метода расчета несущей способности свай в кремнистых
песках на основе данных СРТ-зондирования. Рекомендации по учету при расчете свай следующих аспектов:
- зависимость «сопротивление — смещение» при осевом нагружении,
- применимость для других грунтов,
- применимость ксваям, имеющим геометрические характеристики, отличные от стандартных морских свай,
- влияние размыва на несущую способность свай содержатся в пунктах а)—д) нижеприведенного перечня:
a) данные (t—
2
)-зависимости удельного трения на боковой поверхности от глубины:
- учет деформационного разуплотнения не предусмотрен. Однако в отличие от упрощенного подхода, реа
лизуемого с помощью формулы (А.42), пиковые значения удельного поверхностного трения при сжатии ирастяже
нии для заданной глубины, fc(z) и /j(z), не являются универсальными — они оба зависят иот геометрии сваи. При этом
имеет место зависимость не только от диаметра сваи и толщины стенок, но также и от величины внедрения сваи.
Увеличение внедрения сваи приводит к снижению этих значений на заданной глубине;
b
) данные (д— г)-зависимости лобового сопротивления от внедрения:
- удельная несущая способность по торцевой поверхности q предполагается полностью мобилизованной
при значении внедрения наконечника сваи, равного 0,1D. Эта величина соответствует способу интерпретации дан
ных, получаемых при испытаниях свай;
c) наличие восновании песков, отличных от кремнистых:
пески, иные, чем кремнистые, включают карбонатные пески, слюдистые пески, глауконитовые пески, вул
канические пески, супеси и глинистые пески. Некоторые несвязные грунты имеют необычно слабые (сильно
сжимаемые) частицы, например карбонатные пески и супеси. В таких случаях следует предусматривать про
ведение специальных полевых и/или лабораторных испытаний для выбора соответствующего метода расчета и
соответствующих расчетных параметров. Применительно к пескам и супесям с низкой проницаемостью может
быть рассмотрена возможность использования метода расчета, рекомендованного для глин. Возможность ис
пользования всех вышерассмотренных методов для некремнистых песков требует специального обоснования,
так как данные, подтверждающие их надежность применительно к таким грунтам, имеются в ограниченном
объеме (см. [744]—[746]);
85