ГОСТ Р 53337— 2009
Если определено фактическое значение предела выносливости детали, полученное в результате на
турныхстендовых испытаний, коэффициент запаса сопротивления усталости
п
вычисляют по формуле
п
1Д
> 1 .4 .
(
20
)
где о_,д — предел выносливости натурной детали, определенный экспериментально,
к — коэффициент снижения предела выносливости, представляют собой отношение предела вынос
ливости образца кпределу выносливости детали.
При большой асимметрии цикла (когда кд менее 0,2) проверяют условие по формуле
«— * — *1,5.
<*в *
от
(
21
)
6.3.2.4Для оценки долговечности рекомендуется использовать линейную гипотезу суммирования
усталостных повреждений.
Суммарное число цикловдо разрушения вычисляют по формуле
(
22
)
где
Na
— число циклов, соответствующее точке перелома кривой усталости;
т
— показатель степени наклонной ветви кривой усталости;
о .1д— предел выносливости детали;
оа1 — амплитуда цикла нагружения;
t
, — отношение числа циклов амплитуды а * к суммарному числу циклов.
Показатель степени наклонной ветви кривой усталости
т
при проектных расчетах вычисляют по
формуле
т
= g .(2 3 )
где с— коэффициент, равный:
• от 12 до 20 для деталей из углеродистой стали;
- от 20 до 35 для деталей из легированной стали.
Коэффициент
с
уточняется по результатам испытаний детали на усталость.
к— коэффициент концентрации напряжений, учитывающий понижение сопротивления усталости, оп
ределяемый по формуле (18).
При расчетах используется безразмерный параметр — предельный коэффициент нагруженности лр,
вычисляют поформуле
.пред
■‘ ai max
(2 4 )
-1Д
где— максимальная ступень напряжений в предельном блоке нагружения, соответствующем
разрушению при числе циклов WcyM.
Предельный блок нагружения пропорционален действующему блоку. Тогда выражение (22) можно
записать в виде формулы
JL
"
р
It,
-Г
(2 5 )
°aiiru* "р
14