ГОСТ 31846— 2012
Если определено фактическое значение предела выносливости детали, полученное в результате на
турных стендовых испытаний, коэффициент запаса сопротивления усталости
п
вычисляют поформуле
к
п
=1.4,
л. + т-о
m
(
20
)
где
а.
,д — предел выносливости натурной детали, определенный экспериментально;
к — коэффициент снижения предела выносливости, представляютсобой отношение предела вынос
ливости образца кпределу выносливости детали.
При большой асимметрии цикла (когда кд менее 0,2) проверяют условие по формуле
<2’ >
6.3.2.4Для оценки долговечности рекомендуется использовать линейную гипотезу суммирования
усталостных повреждений.
Суммарное число цикловдо разрушения вычисляют по формуле
,
N
с;и
Nr.
-
1
Д
U < C /’
(
22
)
1
где
N
q
— число циклов, соответствующее точке перелома кривой усталости,
т —
показатель степени наклонной ветви кривой усталости,
<т_Д — предел выносливости детали;
— амплитуда цикла нагружения;
tj
— отношение числа циклов амплитуды оа, ксуммарному числу циклов.
Показатель степени наклонной ветви кривой усталости
т
при проектных расчетах вычисляют по фор
муле
m - f ,(23)
где с— коэффициент, равный:
- от
12
до
20
для деталей из углеродистой стали;
- от 20 до 35для деталей излегированной стали.
Коэффициент с уточняется по результатам испытаний детали на усталость.
к— коэффициент концентрации напряжений, учитывающий понижение сопротивления усталости, оп
ределяемый по формуле (18).
При расчетах используется безразмерный параметр — предельный коэффициент нагруженности
пр.
вычисляют по формуле
п
р
прей
“ aimax
1
° - Я ’
(24)
где o^a* — максимальная ступень напряжений в предельном блоке нагружения, соответствующем
разрушению при числе циклов Л/Сум.
Предельный блок нагружения пропорционален действующему блоку. Тогда выражение (22) можно
записать в виде формулы
14
Л’гптх
Лр
(25)