31
чен путем умножения давлений упругого и пластического смятия на понижающие коэффициенты ky des и ke des соответственно, как показано далее.
(41)
при этом Pdes — проектное давление смятия, М Па;
ke des — понижающий коэффициент для проектного упругого смятия;
Pe — давление упругого смятия, МПа;
ky des — понижающий коэффициент для проектного пластического смятия;
P y — давление пластического смятия, М Па;
kt des — понижающий коэффициент, равный 0,22 — для труб, подвергнутых холодной ротационной правке, и 0,20 — для труб, подвергнутых горячей ротационной правке;
E — модуль Юнга, равный 206,9 ГПа; v — коэффициент Пуассона, равный 0,28;
D — номинальный наружный диаметр, мм; t —номинальная толщина стенки, мм;
oymn — заданный минимальный предел текучести при растяжении, М Па.
Следует учитывать, что Pe и Py рассчитывают по номинальным размерам и заданному минимальному пределу текучести, а не по фактическим значениям, как для предельной стойкости к смятию.
- Проектное давление смятия под действием комбинированной нагрузки Осевое растяжение понижает стойкость к смятию, а внутреннее давление повышает ее.
В настоящем подпункте приведен метод расчета стойкости к смятию под действием одной или обеих нагрузок, основанный на формуле Клевера—Тамано по [7].
Осевое растяжение не влияет на давление упругого смятия, т. е. APe des находят, используя формулу (40)
где APe des — разность давлений Po и Pi, МПа;
Po — наружное давление, М Па;
Pi — внутреннее давление, М Па;
ke des — понижающий коэффициент для проектного упругого смятия;
E — модуль Юнга, равный 206,9 ГПа;
v — коэффициент Пуассона, равный 0,28;
D — номинальный наружный диаметр, мм; t — номинальная толщина стенки, мм.
Проектное давление текучести Треска APy T des рассчитывают по следующей формуле
ap — ky des 2®ymn^
APy T des — D — t ’
где ky des — понижающий коэффициент для проектного пластического смятия; oymn — заданный минимальный предел текучести при растяжении; t — номинальная толщина стенки;
D — номинальный наружный диаметр.