ГОСТ IEC 60601-2-33—2011
Это приводит к
fe fa d B fd tjf < 20(1-0.36fts)
(ВВ.11)
dB/dt значения могут быть полученывычислением или тестированием. Вычисление возможноисходя из
геометрии катушки и распределения потока позакону Био-Савара
В(г)=\
(ВВ.12)
4sf ?
где ОГявляется элементом проветриваний катушкив положении г’.
15) Пределыдля ПВН. основанные на вычислении поля£
Для систем градиента, которые отличаются поразмеру от СИСТЕМЫ ГРАДИЕНТА ВСЕГО ТЕЛА, информа
ция из экспериментальной работы, связывающей ВЫХОД ГРАДИЕНТА с пороговым ПВН СИСТЕМЫ ГРАДИЕНТА
ВСЕГО ТЕЛА, непосредственно неприменима. Это зависит от геометрии катушки и тела ПАЦИЕНТА. Если, напри
мер. система градиента воздействуеттолько на голову радиусом 0.1 м. топределыВЫХОДА ГРАДИЕНТА по пере
числению 8) могут быть слишком ограничительными факторами приблизительно 2 [см. уравнение (4а)]. Для
раз личных систем градиентадля разных целей МР-ОБОРУДОВАНИЯ (например, специальное МР-
ОБОРУДОВАНИЕ для груди, конечностей или головы, или специальных проектов системы градиента для
использования МР-ОБОРУДОВАНИЯ ВСЕГО ТЕЛА (типа систем градиента для микроскопии сердца и головы)
— настоящий стан дарт устанавливает использование пределовдля электрического поля £. вызванного
переключением градиентов. Объясняется это тем. что £ является количеством, которое непосредственно
взаимосвязано с физиологической моделью, описанной вперечислении 3).
Хотязначение £ вданной катушке игеометрия тела ПАЦИЕНТА не могут бытьлегко измерены, вычисление
возможно исходя из геометрии катушки и распределения потока, когда эффектами потоков, вызванных в тепе
ПАЦИЕНТА, пренебрегают. Электрическое поле в теле ПАЦИЕНТА из-за переключенных градиентов может тогда
быть выражено как
гдеА — магнитный векторный потенциал из-за потоков в катушках градиента. Производная времени, от ко
торой ёАI dt вычисляется
где / — норма изменения потока катушкии dt’. являетсяэлементом проветриваний катушки вположении г*.
Электростатический потенциал Ф происходит из-за электрического влияния между электрической проводи
мостью(типа воздух— ПАЦИЕНТ) и являетсяследствием сохранения электрическоговлияния.
Электростатическийпотенциалдляобщихпотребностейвычисляютс помощьюкомпьютернойтехники. При
мечательный специальный случай, в котором Ф равняется нулю, возникает для цилиндрически симметричного z-
градиента. примененного пооси проводящего цилиндра. В этом случае £ =- M /8t. Уравнение (ВВ.14) действи
тельно для сложной модели ПАЦИЕНТА. Полезное упрощение должно приблизить секцию тела ПАЦИЕНТА как
цилиндр или сфероид однородной проводимости.
В настоящем стандарте порог для £. как предполагают, имеет гиперболическую форму пороговой функции
уравнения (ВВ.6). с хроник 0.36 мс. как указано вперечислении 10). ис реобазой, котораябазируется на ориента-
ционно связанных величинахдля dB/dt и вычислительных Пурди результатов для отношения между £ и dB/dt [см.
перечисление 4)). Подчеркнуто, что электрическое поле вычислено, принимая во внимание однородную прово
димость ПАЦИЕНТА. При этом получена реобаза электрического поля 2.16 В/м для переключения градиента АР и
2.4 В/м для градиента HF. Различия в этих двух значениях несущественны, и таким образом величина 2.2 В/м
принимается как хорошая оценка для реобазы электрического поля для ПВН трапециевидного пульса для всех
ориентаций градиента. Параллельно аргументу для пределов dB/dt предел £ в РЕЖИМЕ КОНТРОЛЯ ПЕРВОГО
УРОВНЯ равен пороговой величине £. Для НОРМАЛЬНОГО РЕЖИМА РАБОТЫ предел уменьшен фактором 0.8.
Предел для £ действителен для всех типов МР-ОБОРУДОВАНИЯ. Величина £ является максимальной, возника
ющей в ОБЪЕМЕ ИССЛЕДОВАНИЯ для данного выхода градиента. Утверждения аналогичны утверждениям в
перечислении 14). но
ОБЪЕМ ИССЛЕДОВАНИЯ — это все место, доступноедля ПАЦИЕНТА;
одновременно ГРАДИЕНТНЫЕ БЛОКИ могут быть получены по правилу суммирования перечисления 13).
Например, для форм волныEPI с продолжительностьюстимула fseffэто приводит
Е = - rfA/ dt—Уф.(ВВ.13)
(ВВ.14)
(ВВ.15)
53