ГОСТ IEC 60601-2-33—2011
jE d l= -j^-d S .(BB.7)
Уравнение может бытьрешено, когдаопределены граничныеусловия. Как иллюстративноеупрощение. ПА
ЦИЕНТ можетбыть представлен как однородный проводящий вытянутый вращающийсяэллипсоидс полуглавной
осевойдлиной а и полунезначительной осевойдлинойb и пространством вне ПАЦИЕНТА ввиде среды изоляции.
Когда пространственно однородное переменное магнитное попе применено перпендикулярно кглавной оси этого
эллипсоида, максимальное значение £ возникает в середине эллипсоида, поего периметру. Из этогоследует, что
этот периметр является местоположением, вкотором, как ожидают. ПВН возникнет сначала.
Реилли[85] показал вэтом положении
| Е |=а2Ь/(в2 +Ь7) ЧВ/ dt.(ВВ.7а)
Когдаэллипсоидимеетполуосевыедлиныа =0.4 миЬ=0,2 м. представляяпоперечноесечениеПАЦИЕНТА
с полем вПП направлении, получаетсяотношение
| £ | = 0.16 dB/dt(ВВ.7Ь)
где £. В/м.
иdB/dt. Тл/с.
Когда переменное магнитное поле является параллельным главной осиэллипсоида, случай, который пред
ставляет поле в ГН-направлении. вызванноеэлектрическое поле параллельно ее круглому поперечномусечению с
радиусом b = 0.2 м. вэтом случае
| £ | =О.Ю dB/dt.(ВВ.7с)
где £. В/м.
иdB/dt. Тл/с.
Вдействительности полесистемы градиента вМР-ОБОРУДОВАНИИ неоднородно. В пределахсистемы гра
диента пространственное максимальное значение dB/dt на периферии ПАЦИЕНТА выше, чем среднее число dB/ dt
по его телу. Недавние вычисления с морфологически реалистическими моделями человека показывают, что
параметры вуравнениях (ВВ.7Ь) и (ВВ.7с) являются 0,11 и0,08 соответственно, для dB/dt. взятогокак максималь ное
значениеврадиусе0.2 м. О подобныхзначенияхсообщали Ботвелли Боулей[92]. Онивычислили потоки, вы
званныевпроводящемцилиндрерадиусом0.195 мвпределахблокаформированияизображений. Из результатов,
представленныхвихотчетах, могут бытьопределены значения E/(dB/dt) (dB/dt является максимальной величиной
при г= 0.195 м):для переключения из поперечного градиентаотношение 0,121 иотношение 0,087 для переключе
нияизпродольногоградиента. Отметим, чтолокальное максимальноеэлектрическоеполебудетвозможнобольше
с коэффициентом 2. если модельбудет рассматривать неоднороднуюпроводимость, такуюкак включение кости.
Возможно преобразование уравнения (ВВ.6) ввыражение для пороговой величины dB/dt. когда ее значение
связано с определенным представительным местоположением. Характерной особенностью формы волны гради
ента в МР-ОБОРУДОВАНИИ является ее повторяющаяся биполярная форма. Для трапецоидной формы волны
градиента, как показано на рисунке 102. вызванное поле £ будет рядом прямоугольных стимулов с переменным
знаком. Продолжительностьстимула fsбиполярного ската в трапецоидной форме волны градиента с максималь
нойамплитудойследует из
ts =(ВВ.8)
6) Инструментально определенные пределыдля СС
В настоящем стандартеуравнение (ВВ.6) используетсядля преобразования физиологического пределадля
сердечного возбуждения, как обсуждено вперечислении 4). Постоянная сердечного времени tcпринимается рав
ной 3 мс. Значение по Реилли одного порога электрического поля используется как реобаза rbc сердечного воз
буждения электрического поля. Уравнение (ВВ.7с) используетсядля преобразования из реобазы электрического
поля в dB/ldt реобазы. Используется запас прочности, равный 3. введенный в перечислении 4). Предел защиты от
сердечной фибрилляции становится
Irbc
екр< (5/fc I •
(ВВ.9)
где rbc= 6.2 В/м или 62 Тл/с.
Прямаядемонстрация предела ВЫХОДА ГРАДИЕНТАдля ПВН ВСЕГОТЕЛА МР-ОБОРУДОВАНИЯ
Настоящий стандарт описывает множество подходов для получения значения порога ПВН МР-
ОБОРУДОВАНИЯ. Они обсуждены в этом и в следующих пунктах. Для установления пределов ПВН настоящий
стандарт принимаетэкспериментальнуюоценку пороговвкачествеоснованиядля определенияпределов(прямое
определение). Прямое определение требует экспериментальной работы с добровольцами на представительной
49