ГОСТР МЭК 61800-2-2012
Расчетным способом можно определить гармонический импеданс системы в точке соединения ТС.
Это значение может использоваться для уточнения гармонической модели системы электропривода (ЭПТ).
Гармонические помехи, влияющие на оборудование, являются результатом влияния гармонического напряжения.
Затем определяется влияние гармоник (или промежуточных гармоник, когда порядок h является нецелым
числом).
Существует два основных типа преобразователей с точки зрения их подключения к линии переменного тока:
- тип 1 - тиристорные преобразователи с большой индуктивностью цепи нагрузки постоянного тока, в кото
рых гармоники тока, определяемые его пульсациями (см. рисунок В.4). зависят от числа пульсаций (пульсности)
преобразователя и угла зажигания при соответствующем значении Rsc. Гармоники напряжения обязаны в основ
ном коэффициенту Rsc и пульсности преобразователя, как показано в таблице В.1;
- тип 2 - диодные преобразователи с небольшой индуктивностью (или вообще без индуктивности) и боль
шой емкостью нагрузки постоянного тока, в которых гармоники тока являются функцией индуктивности питающей
линии (см. рисунок В.5).
Пример расчета влияния гармоник (гармонического напряжения) приведен в пункте 3.6.3 МЭК 60146-1-2.
Данный пример иллюстрирует преобразователи типа 1. подключенные к сети без конденсаторных батарей и
длинных линий питания (кабелей).
В таблице В.1 приведены минимально необходимые значениядля данного полного коэффициента гар
монических искажений напряжения THD. при различном числе пульсаций р. ширине участка провала А£ (выражен
ной в о. е. • град.) и величине амплитуды основной гармоники напряжения (выраженной в о. е.).
Т а б л и ц а В .1 - Минимальные требования R ^ для низковольтных систем
TWO
р * в
р « 12
р е 18
р » 24
о.е
R sc
0,01 231
А Е
U5, о. е.
«зс
0,25 0.0041 150
а е
1/17.о. е.
йзс
0,18 0.0055 99
а е
1/гз о.е.
0.14 0.0054
0,015154
0.400.0062100
а е
Ц,,.0. о
R sc
0.19 0.0043 106
0.290.006571
0,270.008166
0.220.0081
0,0377
0,740.012350
0.570,013035
0.550.016533
0.430.0163
0,0546
1,240.020630
0.930,021721
0,910.027520
0.720.0268
0,0829
1,980.032719
1.510,034213
1.470.044412
1.190.0447
0.123
2,480.040915
1.890.042810
1.840.05559
1.490.0559
П р и м е ч а н и е 1 - Для систем среднего напряжения используется R^ тп = 3 х Rsc в качестве мини
мального значения (резонансный допуск).
П р и м е ч а н и е 2 - Для высоковольтных систем используется RSCmin = 2 Rsc как минимальное требова
ние (допустимый резонанс).
П р и м е ч а н и е З - Н е используется для систем с непосредственно присоединенными батареями кон
денсаторов или фильтрами.
П р и м е ч а н и е
4 - ДОПУЩЕНИЕ: THD ■Rsc = константа для каждого значения р.
П р и м е ч а н и е
5 - Полный коэффициент гармонических искажений отражает вклад преобразователя в
существующие искажения.
П р и м е ч а н и е 6 - Участок провала приведен для одного единичного провала, без многократных пере
ключений.
П р и м е ч а н и е 7 - S:LN используют для характеристики искажения, соответствующего номинальной
полной мощности.
Необходимо также, отметить что:
- при питании фуппы электроприводов маловероятно совпадение промежуточных гармоник, поэтому полный
коэффициент гармонических искажений получается в результате арифметического суммирования:
- с другой стороны, для гармоник, не синхронизированных ЭПТ с контроллерным управлением преобразова
телями. обычно используется квадратичное суммирование:
- в электроприводах с неуправляемыми выпрямителями на входе гармоники суммируются арифметически.
Угол сдвига тока, потребляемого преобразователем, по отношению к напряжению питания определяется
утлом начала коммутации и порядком гармоники. Гармонические токи, генерируемые различными преобразова
телями. подключенными к одной и той же секции питающей линии, суммируются векторно. Сложение гармоник не
вызывает принципиальных трудностей, однако их строгий расчет не имеет практического смысла из-за стати
стического характера генерируемого гармонического тока, в противном случае требуется чрезвычайно большое
количество дополнительных данных.
39