ГОСТ Р 55072— 2012
Продольная единичная нагрузка в месте пересечения конической и цилиндрической частей днища с изги
бом должна быть больше значения единичной нагрузки, определяемой по формуле (Ж.9).
Для конструкций, соответствующих форме, приведенной на рисунке Ж.5. единичную продольную нагрузку
для пересечения конической и цилиндрической частей конического днища без изгиба Ол , Н/мм, подставляемую
в формулу (Б.1) (приложение Б), вычисляют по формуле
0»2 = 0.5р-О,К^2.(Ж.11)
где Ке2 — коэффициент формы, применяемый в случав пересечения конической и цилиндрической частей без
радиуса изгиба.
Коэффициент формы, применяемый в случае пересечения конической и цилиндрической частей днища
без радиуса изгиба, принимается по таблице Ж.З.
Продольная единичная нагрузка для пересечения конической и цилиндрической частей конического дни
ща без изгиба должна быть больше значения единичной нагрузки, определенной по формуле (Ж.9).
Т а б л и ц а Ж.З — Коэффициент формы для коническихднищ, соответствующих рисунку Ж.5
*с2
«с«>.Угол о (не более 60 *)
Т5”30’45’60’
0.0022.945.62
8.9013,60
0.0052.053.70
5.808.70
0.0101.602.75
4.126.30
0.0201.242.00
3.004.40
0.0401.001.55
2.203.20
0.0501,001.45
2.002.75
Т. к. значение коэффициента формы, применяемого в случае пересечения конической и цилиндрической
частей без радиуса изгиба, зависит от расчетной толщины в месте пересечения конической и цилиндрической
частей, эта толщина не может быть точно определена, пока не будет определена конструкция ламината. Значе ние
для отношения tc/D; должно выбираться произвольно, чтобы выбрать значение для коэффициента формы,
применяемого в случае пересечения конической и цилиндрической частей без радиуса изгиба.
Значение коэффициента формы, применяемого в случав пересечения конической и цилиндрической час
тей днища без радиуса изгиба, определенное таким образом, должно подставляться в формулу (Ж.11). чтобы
определить единичную нагрузку, которая используется в формуле (Б.1) (приложение Б) для вычисления
подходя щего ламината.
Толщина ламината, вычисленная таким образом, должна определяться в соответствии с Б.2 (приложе
ние Б), и значение tJD„ приведенное для данной толщины, сравнивается с предположенным отношением. Если
разница существенна, вычисления должны быть повторены, используя новое значение для коэффициента фор
мы. применяемого в случае пересечения конической и цилиндрической частей днища без радиуса изгиба, подхо
дящего для желаемой толщины конечного ламината.
Толщина конической и цилиндрической частей днища должна быть увеличена и должна быть равна вычис
ленной толщине для изгиба или пересечения конической и цилиндрической частей днища. Ширина утолщения
должна быть равна Lc.
В случае конических днищ для безнапорных или напорных емкостей, произведенных намоткой непрерыв
ной нити, должен быть выполнен анализ анизотропии упругих свойств. Это позволяет определить вклад каждого
слоя в ламинате и взаимодействие между относительной линейной деформацией и деформацией сдвига.
Если такой анализ отсутствует, все дополнительные расчетные нагрузки, растущие из-за изменения геометрии,
долж ны принимать только слои CSM и WR. Необходимо позаботиться о том. чтобы продольная единичная
нагрузка, используемая для расчета ламината, была не меньше, чем единичная нагрузка, продольная единичная
нагрузка в месте пересечения конической и цилиндрической частей с изгибом конического днища или
продольная еди ничная нагрузка для пересечения конической и цилиндрической частей коническою днища без
изгиба.
66