ГОСТ Р 55072— 2012
А.2.5
Коэффициент, соответствующий процедуре отверждения
Если напорная емкость на производстве подвергается полному постотверждению при повышенной темпе
ратуре. соответствующей типу смолы, коэффициент Jr5. соответствующий процедуре отверждения, принимает зна
чение 1.1.
Для напорных емкостей, не подвергающихся полному постотверждению. расчетная температура рабочей
среды которых не превышает 45 "С. коэффициент кь. соответствующий процедуре отверждения, принимает зна
чение 1.3.
Для напорных емкостей, не подвергающихся полному постотверждению, расчетная температура рабо
чей среды которых выше 45 ”С. коэффициент к5. соответствующий процедуре отверждения, принимает
значение 1.5.
П р и м е ч а н и е — Температура постогверждения должна вьйираться так, чтобы ламинат соответство
вал заданным механическим, температурным и химическим расчетным характерисгикам. Для смол с высокими
эксплуатационными характеристиками температура постотверждения обычно должна быть не менее 80 ’С.
что бы достичь максимальных свойств. Если возможно, емкость должна быть постотверждена при расчетной
темпе ратуре.
А.З Предельно допустимую удельную нагрузку uL. Нм2/ммкг. вычисляют по формуле
А.4 Максимальную допустимую деформацию определяют по А.4.1 или А.4.2-
А.4.1 Максимальная допустимая деформация принимает значение, вычисляемое по формуле (А.З) или
(А.4). в зависимости от того, какое из значений меньше.
Максимальную допустимую деформацию г, %. вычисляют по формуле
f = 0 . 1 f R,(А.З)
где fR — удлинение при разрушении неармироеанной смолы. %.
Или по формуле
е = 0.2 %.(А.4)
А.4.2 В случае применения термореактивного футеровочного слоя максимальную допустимую деформацию
вычисляют исходя из наименьшего значения удлинения при разрушении смол, входящих в состав ламината.
П р и м е ч а н и я
1 Относительное удлинение при разрушении неармированной смолы вычисляют по 7.1.2.
2 В связи с тем. что термопластичный футеровочный слой не влияет на ограничение по деформации напор
ных емкостей, максимальная допустимая деформация принимает значения 0.2 %.
А.5 Предельно допустимую удельную нагрузку при растяжении us. Нм2/ммкг. вычисляют по формуле
us = Xz e,(А.5)
где Хг — удельный модуль слоя типа г, Н-м2/мм-кг стекловолокна.
А.6 Расчетную удельную нагрузку uz вычисляют по Аб.1 или А6.2.
А.6.1 Расчетная удельная нагрузка иг для каждого слоя принимает значение предельно допустимой удель
ной нагрузки при растяжении us, если предельно допустимая удельная нагрузка при растяжении us меньше, чем
предельно допустимая удельная нагрузка uL для всех слоев.
П р и м е ч а н и е — Если предельно допустимая удельная нагрузка при растяжении us меньше чем
предельно допустимая удельная нагрузка uL для всех слоев, конструкция ламината считается ограниченной по
деформации.
А.6.2 Если предельно допустимая удельная нагрузка uL меньше, чем предельно допустимая удельная
нагрузка при растяжении us, расчетную удельную нагрузку uz, Н м2/мм-кг. вычисляют по формуле
*h*Xz-e*(А.6)
где — минимальная деформация, определяемая при допустимых нагрузках и по свойствам смолы.
Минимальная деформация, определяемая при допустимых нагрузках и по свойствам смолы, равна наи
меньшему из значений деформации при воздействии предельно допустимой удельной нагрузки uL.
Деформацию при воздействии предельно допустимой удельной нагрузки cL вычисляют по формуле
U,
<А 7 >
36