ГО С Т Р 55072— 2012
Проверка основного ребра жесткости должна быть проведена на верхнем крав верхнего звена так же,
как внешнего ребра жесткости или свойственной жесткости, опять используя формулу (В.12) (приложение В).
Но в этом случае L будет равна HI2 = 702,5 мм и значение ELASI не изменится. Если безнапорная емкость подвер
гается осевой сжимающей нагрузке вследствие изгиба под воздействием ветровой нагрузки плюс собственный
вес и возможна снеговая нагрузка, то дальнейшие проверки, используя формулу (В.6) (приложение В), необходи
мы. чтобы убедиться, что ламинат каждого пояса емкости способен принимать осевую нагрузку, воздействующую
на этом уровне.
Р.8 Расчет конических боковых стенок с термопластичной футеровкой на тканевой основе
Предположим, что напорные емкости, описанные в Р.2. армированы только CSM, но с футерованным тер
мопластичным слоем на тканевой основе, комплектуются коническими боковыми стенками.
Внутренний диаметр корпуса
Расчетное давление
1750 мм.
0.2 МПа.
Таким образом, желательно конструировать конус в месте пересечения корпуса’конуса такой конфигура
ции, чтобы параметры соответствовали Ж.4.1 (приложение Ж).
Предположим, что содержание стекла составляет 30 % от массы и относительная плотность смолы
составляет 1.1. По рисунку Б.5 (приложение Б) определяем прогнозируемую толщину ламели, которая составляет
2.5 мм кг/м2 стекла.
По Р.2 определяем расчетную нагрузку иг, которая составляет 18.36 Н-м2/ммкг.
Нагрузка в окружном направлении для корпуса О составляет 175 Н/мм, для предполагаемой конструкции
ламината, армированного CSM массой на единицу площади 9.6 кг/м2 и толщиной /, 24 мм.
Расчет конуса и места пересечения корпуса’конуса требуется проводить в соответствии с формулами (Ж.9)
и (Ж.11) (приложение Ж).
По формуле (Ж.9) (приложение Ж), единичная нагрузка в окружном направлении должка быть не
меньше, чем
cos 5
О =
0,5 02
4
1750
= 247,49 Н/мм.
Проверяют по формуле (Ж.11) (приложение Ж), удовлетворяет ли это значение минимальной требуемой
единичной нагрузке в осевом направлении.
Для единичной нагрузки 247,49 Н/мм требуемая масса CSM:
т свы
= 1 О Т - = 13-4 8 кг/м 2 -
Толщина, соответствующая этой массе стекла
tc = 13,48 - 2.5 = 33,7 мм.
Отношение толщины к внутреннему диаметру
tc33,7
D, ~ 1750
= 0,0193.
При помощи интерполяции из таблицы Ж.З (приложение Ж)
Кл = 3.05.
Подставляя это значение в формулу (Ж.11) (приложение Ж), получаем
Q,2 = 0.5 0.2 -1750 3.05 = 533.75 Н/мм.
T
jc
. это значение больше, чем О. полученное по формуле (Ж.9) (приложение Ж), то необходимо увеличить
значение толщины и единичной нагрузки в месте пересечения корпуса’конуса и повторить вычисления.
Первая итерация
Предположим, что Кс2 = 2,75 и пересчитаем по формуле (Ж.11) (приложение Ж)
Ох2 = 0,5 •0.2 - 1750 2.75 = 481.25 Н/мм.
Для этого значения единичной нагрузки масса стекла должна быть
=
26121
кг/м2-
Толщина, соответствующая массе стекла
/с = 26,21 ■2.5 = 65.53 мм.
115