ГОСТ Р 55072— 2012
Днище, содержащее это количество слоев, будет иметь общую толщину
1,5-2,5 + 12-1.1-0.80 + 11 0.45-2.5 = 26.68 мм.
Исходя из этой толщины, отношение 4D, будет очень близко к 0.015. так что коэффициент формы для
выпуклых днищ Ki был выбран правильно, и дальнейшие вычисления в этом направлении не обязательны.
Р.З Расчет корпуса (внешнее давление)
Р.3.1 Общие положения
Предположим, что цилиндрическая напорная емкость имеет внутренний диаметр 1500 мм и полезную
длину (как показано на рисунках В.1 — В.З) 1200 мм. емкость должна выдерживать давление, равное 5-10~2 МПа
(Н/мм21 в масштабе внешнего давления).
Корпус покрыт футеровочным слоем из химически стойкой полиэфирной смолы и предназначен для рабо
ты при номинальном постоянном давлении при температуре окружающего воздуха. Напорная емкость изготов
лена ручной выкладкой, из смолы, имеющей температуру тепловой деформации свыше 80 "С, при
условии постотверждения при повышенной температуре.
Изначально методика расчета аналогична методике расчета в Р.2.
Р.3.2 Конструкция, армированная только CSM
Необходимо вычислить требуемое количество слоев.
а) Определить общий расчетный коэффициент К (см. А.2. приложение А), при условии, что к, = 1.5 (метод
производства — ручная выкладка). к2 = 1,2. к3 = 1.0. кй = 1.1. к^=
1
.
1
.
Отсюда
/Г= 3.0 1.5 1^ 1.0 1.1-1,1 =6.54.
Несмотря на это. минимальное значение общего расчетного коэффициента К = 8 (см. А.2. приложение А).
б) Определить предельно допустимую единичную нагрузку uL (см. А.З приложение А)
uL == 25.0 Н-м2/мм-кг.
в) Определить максимальную допустимую деформацию е для слоев ламината (см. А.4. приложение А).
Предположим, что растяжение до разрушения смолы составляет 2 %, тогда е будет 0.2 % для футеровочното
слоя и для слоев армирующего наполнителя.
г) Определить предельно допустимую единичную нагрузку при растяжении us (см. А.5 приложение А)
Us = 14000-0.2-10*2= 28.0 Н-м2/мм-кг.
д) Определить расчетную единичную нагрузку uz (см. А.6 приложение А).
В этом примере uL меньше us. значение uL принимается как расчетная нагрузка иг. Расчет, таким образом,
ограничен по нагрузке.
е) Расчет цилиндрического корпуса (см. В.З. приложение В)
Максимальную окружную единичную нагрузку вычисляют по формуле (В. 1) (приложение В):
5 - 10 2
0» =
2
1500
=37.5 Н/мм.
Максимальная продольная единичная нагрузка
Q, = 40 Н/мм.
П р и м е ч а н и е — Значение, приведенное в примере, принято условно. На практике, при вычислении этого
значения должны учитываться нагрузки от опор для напорной емкости, ветровая и другие внешние нагрузки и вес
содержимого при различных уровнях наполнения.
Т. к. Q, больше Of . значение О, используется в формуле (Б.1) (приложение Б), чтобы определить конструк
цию ламината. Общую массу армирования вычисляют по перечислению е) Р.2.2
1
(т 2 •л1) = 4й = ,бкг/м2.
Таким образом, общая масса стекла 1,6 кг/м2 способна выдержать окружную и продольную нагрузки. Одна
ко конечная толщина 1.6-2.5 = 4,0 мм меньше, чем допустимый минимум, который составляет 5.0 мм (см. прило
жение Б) и для которого требуется масса стекла 2 кг/м2.
Два слоя CSM 0.3 кг/м2 (один на каждой поверхности)
дополнительный спой CSM 1.4 кг/м2
= 0.6 кг/м2
=1.4 кг/м2
Итого = 2.0 кг/м2.
102