ГО СТ Р 55072— 2012
Приложение Р
(справочное)
Примеры решения расчетных характеристик
Р.1 Общие положения
Расчетный метод в настоящем стандарте, основанный на нагрузках, подходит для листовых конструкций.
Правильно примененный метод подтверждает, что каждый слой композита неовт часть общей нагрузки пропор
ционально своей прочности, и повышенные деформации, которые могут привести к местному расслоению и
последующему выходу из строя, не могут произойти в ламинате.
Результаты большого количества испытаний, проведенных на композитах, армированных стекловолокном,
показали, что полученные значения удельного предела прочности при растяжении и удельного модуля упругости
при растяжении пропорциональны массе армирующего стекла, содержащегося в слов ламината. Для каждого из
этих свойств может быть использовано единственное значение для всего диапазона содержания стекла,
обычно используемого для каждого типа армирования (см. таблицу 5.1), и проектные расчеты значительно
упрощаются.
Толщина слоя ламината также контролируется по заданной массе стекла и содержанию стекла и изменя
ется незначительно, причиной чего является технология производства. Толщины слоев, исходя из содержимого и
массы, могут быть получены по рисунку Б.5.
Ни в одно»/ примере не включен в расчет конструкции/толщины химический барьер.
Р.2 Расчет корпуса и боковых стенок (внутреннее давление)
Р.2.1 Критерии расчета
Предположим, что внутренний диаметр напорной емкости составляет 1750 мм и общее рабочее давление
0.2 МПа (0.2 Н/мм2).
По формуле (В.1) (приложение В) максимальная окружная единичная нагрузка составит
2
q
4
02 ■1750
= 175 Н/мм.
Предположим, что максимальная продольная единичная нагрузка О, не превышает 175 Н/мм. поэтому
расчет ламината, чтобы выдержать эту нагрузку, будет удовлетворительным.
Используя формулу (Б.1) (приложение Б), ламинат рассчитан таким образом, чтобы расчетная прочность
его была не меньше, чем это вычисленное значение Оф.
Р.2.2 Конструкция с CSM
Если напорная емкость полностью изготовлена из смолы и CSM, расчетная нагрузка на слой должна опре
деляться в соответствии с А.2 (приложение А). Таким образом:
а) Определить общий расчетный коэффициент К (см. А.2. приложение А), при условии что #с, = 1.5 (метод
производства — ручная выкладка). к2= 2.0. <с3= 1.0 (предполагается температура 40 *С при температуре тепло вой
деформации смолы 80 "С или выше). kt = 1.1 (предполагается периодическое заполнение и опустошение).
/£5
=
1.1 (предполагаемое горячее пост-отверждение).
Отсюда
К = 3.0 1.5-2.0 1.0-1.М .1 = 10.89;
б) Определить предельно допустимую удельную нагрузку uL (см. А.З. приложение А), при условии, что ис
пользуется не фурановая смола
7
uL = Т
7
ГБ Г = 1838 = 18 36 Н-м2/мм-кг;
в) Определить максимальную допустимую деформацию t для слоев ламината (см. А.4, приложение А).
Предположим, что растяжение до разрушения смолы составляет 3 %. Тогда
е =0.1-3 = 0.3%.
Т. к. 0.3 % > 0.2 %. максимальная допустимая деформация принимает значение г = 0,2 %.
г) Определить предельно допустимую единичную нагрузку при растяжении us (см. А.5. приложение А)
us = 14000-0,2-102= 28.0 Н м^’мм-кг;
д) Определить расчетную единичную нагрузку uz (см. А.6, приложение А).
97