ГО С Т Р 55072— 2012
Это больше, чем предполагаемая продольная нагрузка, которая составляет 40 Н/мм. Следовательно, тол
щина 16,1 мм с 30 %-ным содержанием CSM имеет соответствующую стабильность при воздействии внешнего
давления и осевой нагрузки.
Чтобы получить толщину 16,1 мм при массе стекла 6.44 кг/м2, ламинат должен быть:
два слоя CSM массой на единицу площади 0.3 кг/м2 (один на каждой поверхности)
девять слоев CSM массой на единицу площади 0.6 кг/м2
один спой CSM массой на единицу площади 0.45 кг/м2
Итого
= 0.6 кг/м2 =
5.4 кг/м2 =
0.45 кг/м2
= 6.45 кг/м2.
П р и м е ч а н и е — Для ламината толщиной 5 мм. которая была определена при начальных вычисле
ниях. максимальная допустимая продольная нагрузка будет составлять:
510
Ор
0.6
4
5
1
28000
= 13,9 Н/мм.
Это значение значительно меньше предполагаемой продольной нагрузки в 40 Н/мм.
Все другие конструкции, имеющие общую массу стекла 6.44 кг/м2и толщину 16.1 мм. тахже будут допустимы.
Напорные емкости могут быть пересчитаны при использовании одинакового соотношения стекло/смола.
Расстояние между ребрами жесткости уменьшим до 500 мм. произведем расчет по формуле (В.11) (прило
жение В). Предположим, что толщина 12 мм. когда D0 = 1500 + 2-12 = 1524 мм
fmln = О,
0.4рр
,
0.40
£)
= 1524
0.4 - 5 IQ-
500
5600 1524
= 11.25.
Это значение меньше, чем предполагаемое значение 12 мм. что удовлетворительно при дальнейшем
испытании на разрушение при воздействии внешнего давления. По-прежнему необходимо проверить соответ
ствие предполагаемой продольной нагрузки 40 Н/мм по формуле (В.6) (приложение В).
Требуемая масса стекла для ламината толщиной 12 мм. армированного CSM содержанием 30 % к массе,
составляет -j|- =4.8 кг/м2
*
l
a
m
= 4.8-14000 = 67200 Н/мм.
1 24
Ор
0.6
4
12
5
67200
= 79.4 Н/мм.
Это значение больше, чем требуемое значение 40 Н/мм.
Уменьшенное расстояние между опорами до 500 мм и толщиной ламината 12 мм будет достаточно для
обеспечения устойчивости к прогибу в направлении вдоль окружности и продольному прогибу. Масса стекла для
= 0.6 кг/м2
= 4.2 кг/м2
=4.8 кг/м2.
ламината уменьшена до 25 %.
Соответствующая конструкция ламината будет следующей:
Два слоя CSM массой на единицу площади 0.3 кг/м2 (один на каждой поверхности)
Семь слоев CSM массой на единицу площади 0,6 кг/м2
Итого
Р.3.3 Конструкция, армированная CSM и WR
Как и в Р.2, для напорных емкостей может быть использована конструкция, армированная CSM и WR.
Предположим, что общая конструкция емкости соответствует типу конструкции, приведенной на рисунке Б.З (при
ложение Б), (где применяются альтернативные слои WR. волокна которого совпадают с направлением макси
мальной нагрузки, а также используется CSM массой на единицу площади 0,45 км/м2. CSM массой на единицу
площади 0.3 кг/м2 для армирования внешней поверхности и CSM массой на единицу площади 1.2 кг/м2 — для
армирования внутренней поверхности). Необходимо вычислить требуемое количество слоев.
а) Определить общий расчетный коэффициент К (см. А.2. приложение А).
Принять значения коэффициентов такими же. как для конструкции, армированной только CSM, т.е. К = 8.0
(см. перечисление а) в R3.2).
б) Определить предельно допустимую единичную нагрузку uL (см. А.З. приложение А).
Для слоев из CSM uL = 25,0 Н м2/мм-кг (см. перечисление б) R3.2).
Для слоев из WR
о. == 31.25 Н-м2/мм кг.
в) Определить максимальную допустимую деформацию е для слоев ламината (см. А.4. приложение А).
104