ГО СТ Р 55636— 2013
2
s
Снова принимая стандартные пропорции для разных размеров ноги, значения /«,
fA^
или
(fA2
+■/Д1), как следует ожидать, продемонстрируют пропорциональную зависимость от размера узла
стопы.
Действительно, изменение Ги и координат
P,,Pi
при
fA2
мп/&
2
.п * 115/120 раз дает то же са
мое положение
Р, р^р
з. как вычислено выше.
Для уровня нагрузки
Р5
при условии нагружения II самый подходящий размер узла стопы, ука
занный в ИСО 10328:2006. подпункт 10.1.2.1. на который ссылаются выше, является 26 размер (дли на
узла стопы
L
= 26 см).
Следовательно, самый подходящий размер узла стопы для этого условия при уровнях нагрузки
Р4 и РЗ должен быть 26 размера, маштабированный с коэфициентами
(fA .Pi.Pi-
Гд)
pvn)l(fA
2
.Pi-
fri.ps) = (115 + 31)/(120 + 32) или
(fez
р
и
р
з
-
^в1,ямпзУ(4в2.Рб- 4
i
.
p
) = (131 +39)/(136*41),
чтодает одинаковый результат (0.96). при 25 размере (длина узла столы
L
= 25 см).
Из этого соотношения важно понять, что прямые, проведенные из точек пересечения
Р, п
или
Р.
рцрг
в точки /si,
п
и
1в2.
р
ъ
или /si. P4iP3и
fez Pitpi
на оси /, определяют подобные базовые треугольники
(см. рисунок 5).
Так как отношение смещение //длина узла стопы
L
одинаково для обоих размеров узла стопы,
треугольники, образованные прямыми, проведенными через точки пересечения Р,
п
и
Р, р^ру
в точки
оси /, заданные задней кромкой пятки и точкой на стопе, соответствующей размеру ноги 26 (длина
узла стопы L = 26 см) и 25 (длина узла стопы
L =
25 см), должны быть подобны (см. рисунок 6).
Зависимость положения точки пересечения Р, линий действия результирующих базовых сил FR1
и
FR2
от
дл
и
н
ы
узла стопы
L,
описанная выше, была установлена исходя из концепции испытаний
ИСО 22675 следующим образом:
- точка пересечения Р, линий действия результирующих базовых сил
Ft»
и
Fm
при статических и
максимальном циклическом базовых нагружениях пятки и носка отождествляется с верхней точкой
приложения нагрузки Р г. Где это уместно, зависимость положения верхней точки приложения нагруз ки
Р#т. ит)
от длины узла стопы
L
указывается дополнительным индексом «/.» в виде Pr i(/r.t.
ит
l
).
В соответствующих местах индекс «/.» заменен конкретными значениями:
- координаты / и д. определяющие положение верхней точки приложения нагрузки Рг. опреде
лены в ИСО 22675:2006, таблица 7, для широкого диапазона значений узла стопы
L.
Кроме того, эта
таблица включает в себя формулы, которые определяют эти координаты для любой другой длины
узла стопы:
- как изображено на рисунке 6. соотношение сторон базового треугольника, описанное выше,
применимо для всех размеров стопы, независимо от уровня нагрузки. В принципе, это позволяет про
водить испытания голеностопных узлов и узлов стоп при любых заданных уровнях нагрузки.
Для разных длин ног
L.
расположенных в системе координат, как это изображено на рисунке 6,
соответствующие верхние точки приложения нагрузки
Рг. t
расположены на прямой, направленной в
начало системы координат. Расстояние
D
pt
между точками приложения нагрузки
Рт.
l
при двух после
довательных значениях длины узла стопы
L
имеет фиксированное значение, определенное форму
лой
i
что дает значение
DPT
= 22.2.
2.3 Значения статических и максимального циклического базовых нагружений пятки и
носка
Определение значений статических и максимального циклического базовых нагружений пятки и
носка основано на следующих общих соображениях.
Конкретные значения F*,* и F
r
2
* результирующих базовых сил F
R^
и
FR2
(см. рисунок 1) согласуют
ся с соответствующими значениями
Fu
и F2, испытательных сил Fi и F2. установленных в ИСО
10328:2006 для дополнительных испытаний голеностопных узлов и узлов стоп (см. ИСО 10328:2006,
таблицы 11 и D.3). Конкретные значения FR1xи FR2yрезультирующих базовых сил FR1 и Fm приведены в
таблице 1.
Конкретные значения Fi* и Fb испытательных сил Fi и F2, связанные со значениями FR , и
F
rz
.
результирующих базовых сил
Fm
и F ^ (см. рисунок 1). определяются следующей формулой, выве
денной из соотношения, описанного в 2.2.1, перечисление а):
(
10
)
Fi
2
-
Fm. та ’ cos
«1
2
(
11
)
5