ГОСТ Р 53737—2009
12.2.2Устройства и методы подавления пульсации должны соответствовать критериям, перечислен
ным в 12.2.2.1—12.2.2.5.
12.2.2.1 Пульсация и/или механическая вибрация не должны вызывать циклического напряжения,
превышающего предел выносливости материалов, использованных для элементов, подверженных дан
ным циклическим нагрузкам. (Для труб из углеродистой стали с рабочей температурой ниже 370 °С макси
мальный диапазон циклической нагрузки должен быть менее 180 Н/мм2с учетом всех имеющихся факто
ров концентрации напряжения и со всеми другими типами напряжения в пределах настоящего стандарта).
12.2.2.2 Для метода 1и для расчета объема устройства подавления пульсации на стороне всасыва
ния и на напорной (разгрузочной) сторонедолжны иметь минимальные буферные объемы без учета коллек
торов. определяемые с помощью уравнений (1) и (2), при этом ни один из объемов недолжен быть менее
0.03 м8:
(
1
)
Ч»
(
2
)
но не больше чем
где Vs — минимальный требуемый буферный объем настороне всасывания, м3;
Vd — минимальный требуемый буферный объем на разгрузочной стороне, м3;
VTD — общий чистый смещенный объем, м3, на один оборот всех цилиндров компрессора, которыйдол
жен быть распределен вбуферном объеме;
к — средняя экспонента изэнтропического сжатия.
Ts — температура на всасывании. К;
М — молярная масса:
г — коэффициент давления в ступени на фланцах цилиндра (абсолютноедавление на выходе,делен
ное на абсолютное давление всасывания).
Если при соответствующих математических моделях можно предвидеть, что имитационное модели
рование. требуемое проектными подходами 2 и 3, изменит эти объемы, тогда продавец вправе выбрать этот
альтернативный метод расчета объемов, предоставив в своем предложении полное описание допущений,
методов и размеров.
Внутреннийдиаметр буферного пространства должен базироваться на минимальном буферном объе
ме и общей длине, требуемой для распределения газа к цилиндрам компрессора. Для буферного объема
газа для одного цилиндра коэффициент отношения длины буферного пространства к внутреннемудиаметру
недолжен превышать 4. Внутренний диаметр сферического внутреннего пространства должен быть
рас считан напрямую из объема, определенного с помощью уравнений (1) и (2).
П р и м е ч а н и е — У равнения (1) и (2) предназначены д л я того, чтобы гарантировать, что устройства для
подавления пульсации нуж ного разм ера будут вклю чены в комплект, и чтобы рассчитать ем кость д л я этих уст
ройств. В некоторы х случаях будет необходим о изм енить разм еры , основанны е на им итационном м оделирова нии.
прим еняем ом при проектны х подходах 2 и 3. К а треб ования к расчету разм еров и ем кости м огут также оказать
влияние рабочие парам етры , взаим одействие м еж ду элем ентам и во всей систем е и м еханические ха
рактеристики распределительной систем ы ком прессора. Значение этого воздействия не м ож ет бы ть предсказа но с
сам ого начала.
Н екоторы е области прим енения ком прессора требую т использования низкочастотны х акустических ф иль
тров. А кустический ф ильтр низких частот состоит из двух ем костей, соединенны х д руг с другом диф ф узором . Эти
ем кости м огут состоять из двух подавителей или одного подавителя со встроенной диаф рагм ой. П
редваритель ная процедура опред ел ен ия разм е ра д л я а кустиче ских ф ильтров н и зки х ча сто т п риведена в
прилож ении О. П роект долж ен б ы ть проверен с пом ощ ью акустического м оделирования.
12.2.2.3При отсутствии указаний на иные критерии (например, потеря эффективности в работе ком
прессора) нефильтрованная максимальная двойная амплитуда (от пика к пику) уровня пульсации во флан
цах цилиндра компрессора в качестве процентной доли от абсолютного линейного давления не должна
быть более 7 %, или соответствовать величине, определенной по уравнению (3). в зависимости от того,
какая из них ниже:
Рс=3г,%,(3)
где— максимальная допустимаядвойная амплитуда (от пика к пику) уровня пульсации, выраженная
как процент от среднего абсолютного линейного давления во фланцах цилиндров компрессора;
г — коэффициентдавления вступени компрессора.
41