ГОСТ 33169—2022
7.3 Устойчивость сжато-изогнутых стержней
Подтверждение упругой устойчивости сжато-изогнутых и внецентренно сжатых стержневых эле
ментов конструкций, выполняют в форме проверки прочности по 6.2 с определением внутренних уси лий
по деформированной расчетной схеме. Методика этого расчета приведена в приложении Д.
Расчет сжато-изогнутых элементов сложно нагруженных и статически неопределимых конструк
ций следует проводить методом конечных элементов с использованием алгоритмов, реализующих гео
метрически нелинейный или линеаризованный анализ деформирования конструкций.
7.4 Устойчивость изгибаемых балок
Подтверждение упругой устойчивости балок, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости,
проводят с использованием метода конечных элементов или в соответствии с национальными нормами
расчета строительных конструкций государств, принявших настоящий стандарт.
7.5 Местная устойчивость тонкостенных конструкций
7.5.1 Технические требования и условия расчета
Подтверждение упругой устойчивости сложных тонкостенных конструкций целесообразно прово
дить с использованием метода конечных элементов. Для расчета отдельных пластинчатых элементов
конструкции используют аналитический расчет, представленный в данном разделе. Расчетные напря
жения в пластине вычисляют по комбинациям нагрузок по ГОСТ 32579.2, ГОСТ 32579.3, ГОСТ 32579.4
или ГОСТ 32579.5 в зависимости от типа крана в соответствии с правилами используемого метода рас
чета (по предельным состояниям или допускаемым напряжениям).
Методика рассчитана на подтверждение упругой устойчивости пластин прямоугольной формы,
опертых по трем или четырем кромкам. Закрепления характеризуют их связь с соседними элементами
конструкции. Расчетная пластина загружается по кромкам распределенными нагрузками, действующи ми
в ее срединной плоскости (рисунок 12 а). Они моделируют распределение нормальных и касатель ных
напряжений в конструкции. С пластиной связана локальная система координат
ху,
в которой линия
у =
0
соответствует наиболее сжатой кромке.
Методика применима к пластинам, имеющим неплоскостность, при которой максимальное откло
нение 6 срединной поверхности от плоскости не превышают следующих предельных значений:
- между закреплениями 6 < dmjn/250;
- вдоль линии присоединения продольного ребра жесткости 8 < а/400,
где
dmm
— размер меньшей стороны пластины или ее отдельной панели;
а — расстояние между поперечными ребрами.
Поперечное ребро в двутавровой балке должно иметь момент инерции сечения
Jrp
> 3c/f3. Если
пластина подкреплена продольным ребром, то момент инерции его сечения относительно срединной
плоскости пластины должен быть таким, чтобы удовлетворялись условия (73), (74) и выполнялось тре
бование
Jr >
1,5с/#3. Здесь
d
— ширина пластины;
t
— толщина пластины (рисунок 12 а,
в).
U
t
U
2
Ь
а — общий случай нагружения пластины; 6 — примеры эпюр распределения нормальных напряжений о; в, г, д — обозначения
размеров пластин для расчета стенки коробчатой балки, пояса коробчатой балки и стенки двутавровой балки
Рисунок 12 — Расчетные схемы пластин и условия нагружения
(штриховой линией показаны шарнирно-опертые кромки)
7.5.2 Условия местной устойчивости и критические напряжения
7.5.2.1Пластина находится в условиях плоского напряженного состояния со следующими компо
нентами (рисунок 12 а):
27