ГОСТ Р 57148—2016
Взаимоотношение между коэффициентом распространения ф и экспонентами п и s в двух формулировках
0,(0) и Ог(0) в уравнении (А.28) приведено в таблице А.З.
Т а б л и ц а А.З — Взаимоотношение между коэффициентом распространения ф и экспонентами п и s для функ
ций направленного распространения 0,(0) и О2{0)
Переменная
о,<й>
О*»)
Коэффициент направленного распростра
.2(п +
1)
|
нения ф на основе л или s
62
0 5 [ l iS (S _ 1)
I
" L " (s
+
1
)(s
-
2)J
Экспонент п или s на основе коэффициента
направленного распространения ф
[з<>2
- 1
+
^(44 -6ф2 - 3 ^
i » « * V
1 - ф 2
< 2 - 2 * 2 )
Коэффициент распространения ф = 0.88 в таблице А.2 для муссонов на низких широтах соответствует экс
понентам л = 2.43 и s = 6.25. Коэффициент ф = 0,87 в таблице А.2 для тропических циклонов подобным образом
соответствует экспонентам л = 2,11 и s = 5.60. Для особых тропических штормов на широте |ч»| = 60" таблица А.2
представляет коэффициент распространения ф = 0.895. который соответствует экспонентам л = 3.00 и s = 7.41.
А.8.8 Возвышение гребня волны
Долгосрочное распределение экстремального и ненормального возвышений гребня может быть установлено
из долговременной последовательности значимых высот волн (Н„) и краткосрочного распределения возвышений
гребней, основанных на Hs. Р{г\ > ц*|Я5|. Статистически правильный подход использовал бы шторма в качестве не
зависимой переменной. Метод, описанный вА.8.5 для высоты волны, является в равной степени полезным, чтобы
получить расчетные значения возвышения гребня и всего возвышения поверхности.
Недавние научные исследования предлагают, что возвышения гребнейдля волнений с типичным направлен
ным распространением энергии волн удовлетворительно прогнозируются теорией нерегулярного, второго порядка,
направленного волнения. Краткосрочное распределение Н,. Р(п > ц*|Н5| может быть получено непосредственно из
теории или из модельного распределения, калиброванного так. чтобы соответствовать результатам этой теории.
Модель Вейбупла была подогнана к теории вдиапазоне глубин моря и крутостей волн. Выражение Вейбулла имеет
вид:
Жп>п*!Н*) = в х р Н ’^№ 1 .(А.29)
где аи р являются эмпирическими функциями крутости волны (S,) и числом Эрселла (l/r). S, и U, приведены в
уравнениях (А.ЗО) и (А.31).
S, = 2лHJgT\, (А.ЗО)
= (А.31)
где Г, — средний период волны, вычисленный из отношения двух первых моментов волнового спектра.
А, — волновое число для частоты волны 2 л/Г,:
d — глубина воды.
В растянутом волнении выражения для аир приведены в уравнениях (А.23) и (А.ЗЗ):
а = 0.3536 + 0.2568S, + 0.08001^(А.32)
Р = 2 - 1.7912 S, - 0.5302U, + 0,284 U2r (А.ЗЗ)
А.9 Течения
А.9.1 Общие положения
Для сооружений на донном основании полный профиль течения, ассоциированный с волнением моря, вы
зывающим экстремальные или ненормальные волны, следует задавать для конструирования определенного со
оружения. Для плавучих сооружений выбор подходящей комбинации течений, волн и ветров является часто менее
очевидным и нуждается в тщательном рассмотрении.
А.9.2 Скорости течений
Поток течения в конкретном месте изменяется по времени и с глубиной ниже средней поверхности моря.
Характеристики экстремального и ненормального профиля течения, который надо оценивать для конструирова
ния сооружений континентального шельфа, особенно трудно установить, так как изыскания для измерения тече ний
являются относительно дорогими, и. соответственно, маловероятно, что любая программа измерений будет
достаточно долгой, чтобы охватить репрезентативное число суровых событий. Более того, моделирование тече ния
(ретроспективный прогноз) не является таким продвинутым, как моделирование ветра и волнения на основе
способности предоставлять необходимые параметры. Также экстраполяция любого набора данных требует учета
трехмерной природы потока.
47