ГО С Т Р 56567— 2015
V = - —
G
V—
“•-Ш с0-5
■+о.
(С-14)
".
=
ft
(С-
1
5)
Упругая критическая нагрузка на стеллаж принимается минимальной из перечисленных, за исключением тех
случаев, когда первыйуровеньхранения расположенблизкок полу(когда применяется поправочный коэффициент):
h
XVC
-1
0
.
8
-
0
.
2
—
(С.16)
Min(V
" ) =3.576
Vc
Sft| 0.8+0,2A j^,v;jVcй3.576
(С.17)
Этот метод применим только при
Vc
г 3,333)..
Повышающий коэффициентдля нелинейныхэффектов (1= а(С-18)
V.
Отклоненияуровнейот вертикальной плоскости (требования ккаждомууровню):
ФS0.02 впредельномзначении
напольныйуровень
Второй уровень
Верхний уровень
ф,=0,0039(С.19)
Ф2=0.0034(С.20)
£®-
II
Фи=0,0026(С.21)
— Поправочный коэффициент упругой критической нагрузки, принимаемый 0.8 + 0.2Л,//?.
не предполагает поправок, если высота первого уровня хранения близка к высотам остальных уровней хранения.
Если первый уровень хранения расположенблизко кполу, критическая нагрузка, получаемая из формулы, снижа
ется на 20 %. Существует линейный переход т-«еждудвумяэтими случаями. Если /т,
Z h.
то поправочный коэффи
циент упругой критической нагрузки
г
не применяется. Эта процедура является консервативной по отношения к
существующим стандартным значениям.
С.2 Дополнительные изгибающие моменты вследствие номинальных нагрузок
Момент прижестком соединении кронштейнабалки состойкой вследствиенагрузкиот груза. кН -мм:
f
K>L
I
(С.22)
р12
2
4g/Attt,L+3g/J
IК. L • 2Е/,
)\K.L ■QEI. \
жесткость балки (общийслучай)(С.23)
рс
К =
—
/ I/
— жесткостьбалки (симметричнаябалка)(С.24)
** (K.L + 2E/J
К h +3EI
К
----
-
KJ\
4Е1(
4
E
„
=
4EI
—
-----------—— жестк
о
с
т
ьни
ж
неичасти ст
о
ики(С.25)
*■Л ,+
К =
__
I
- — жесткостьверхнейчасти стоики(С.26)
$я
=
+ К с
+
Кл
— общая жесткостьсоединения(С.27)
С.З Расчетные моменты
Момент в соединении кронштейна балки со стойкой вследствие бокового отклонения от вертикальной пло
скости идействия номинальной нагрузки. кН - мм:
6
e
i
oW
6 g/„+
K’L
+ М.
(С.28)
83