ГОСТ Р 56567—2015
Необходимо проверять составные замкнутые сечения с помощью:
a) основного предела текучести fyb листового материала, из которого методом холодного проката
сделан элемент с кривой продольного изгиба Ь:
b
) среднего предела текучести fya элемента после холодного формования, полученного в соот
ветствии с определением в 8.2 кривой продольного изгиба с.
Допускается использовать кривую продольного изгиба, полученную по результатам испытаний в
соответствии сА.2.3.
9.7.4.3 Расчетная длина при продольном изгибе
Расчетная длина при продольном изгибе {для рассматриваемого элемента определяется как дли
на стержня аналогичного поперечного сечения с шарнирно закрепленными концами, на который оказы
вается аналогичная Эйлерова критическая сила, как и в рассматриваемой системе.
Если осевые усилия и изгибающий момент в плоскости продольного изгиба определены на основе
нелинейного анализа, то они учитывают геометрическую нелинейность, в этом случае длину продольного
изгиба можно считать равной длине элемента. При нелинейном анализе для расчета элемента допуска
ется использовать длину продольного изгиба в одной из плоскостей для обеспечения устойчивости.
Для получения вертикальной критической нагрузки для каждого уровня хранения и всего стел
лажа в целом необходимо рассчитывать приведенную длину элемента и соответствующую ей форму
потери устойчивости.
Примечание 1 — Нижеследующее определение длины продольного изгиба применяется к элементам
рам с крестовыми раскосами жесткости итем рамам, для которыхневозможно провести анализ второго порядка.
Примечание 2 —Длинупродольногоизгиба
(
центрально-сжатогоэлемента можноопределитьметодом
расчетаилииспытаний, уделиввнимание поведению всейрамыиограничениям, предусмотреннымвсоединениях
раскосовилидругихэлементов.
Примечание 3 — В общем случае конструктивные длины элементов и расчетные длины изгибно-кру-
тильной потериустойчивости вX- и /-направлениях не совпадают. Также возможноналичиестыковыхсоединений и
изменений поперечного сечения между узлами крепления раскосов. В У-направлении создаются дополнитель ные
воздействия за счет изменений осевой нагрузки между узлами крепления раскосов. Нормативное руковод ство в
отношении расчета сжатого элемента, которое включает в себя все возможные факторы, отсутствует. Ис
пользование конечно-элементного анализа в соответствии с 10.1.3 позволяет учесть все возможные факторы. В
остальных случаях расчет основывается на независимом анализе относительно трех ортогональных осей, выбор
приведенных длиндля расчетаэлемента осуществляется на усмотрение конструктора. Вобщем случае (для рам с
крестовыми раскосами жесткости и без них), когда усилия в элементе конструкции определены на основании
нелинейногоанализа, приведенная длина элемента не должна превышать соответствующуюфактическуюдлину
элемента.
Если расчетная длина при продольном изгибе не определена в ходе статического расчета, необ
ходимо использовать следующие значения коэффициента приведенной длины К:
t= KL,
где L— длина стержня (т. е. длина между узлами крепления раскосов, относящаяся к рассматриваемой
форме потери устойчивости).
a) Для любого элемента, оба конца которого не имеют перемещений относительно рассматрива
емой формы потери устойчивости: К - 1.
b
) Для нижней части стойки рамы с крестовыми раскосами жесткости в У-направлении.
При условии, что:
1) раскосы соединены с обеими полками стойки:
2) эксцентриситеты раскосов удовлетворяют требованиям 5.3.6 и 5.3.7;
3) подпятник соответствует типу стойки;
4) пол выполнен из бетона.
К =0.9
При удовлетворении вышеуказанных условий, за исключением 3) или 4):
К *1,0.
L — высота от пола до второго узла крепления раскосов [Н на рисунке 21а. Ь].
Примечание — Если нижний узел крепления раскосов рам с крестовыми раскосами жесткости находит
ся не возле попа (см. 5.3.6). то высота между попом и первым узлом должна рассматриваться как имеющая воз
можностьотклоняться от вертикальной плоскости.
37