С . 38 Г О С Т 8 8 3 8 -8 1
( £ у»ст« ) 2 = ( 9 к » 9 .)2 ++ 9 - " о(48)
где
е
— см. п. I;
atr — см. п. 3.2.1 и исходные данные в нп. 4.4 и 4.5;
Ф„ — см. ф1И, фм, фкрв п. 3.4 и исходные данные в пи. 4.4 и 4.5;
о.. - см. аки, скн, <J№ в п. 3.8.4;
- см.фм в и. 3.9;
- СМ°.И- °.Р В3.7.7.
Искомой величиной при этом является показатель т^, значение которого нс должно превышать 0,98.
Если £|н превышает 0,98, то вносят необходимые изменения в исходные данные по валу, а при
допустимости снижения запаса л0 сю новое значение вычисляют с помощью уравнения (48) при е1К= 0.98 и
давлении </,. соответствующем результатам в пи. 4.4 и 4.5.
4.6.2. Значения запаса по и давления дя, МПа, соответствующие и. 4.6.1, подставляют в уравнение (2)
Яс " <7,, + Яг * а „ я I о \m/q * ,
где
qt
— см. п. 1;
q, — см. и. 3.5 и исходные данные в ни. 4.4 и 4.5;
-см. и. 1 и 3.10;
ои<— большее из двух значений напряжений али и ашя в пн. 3.7.4 и 3.7.5.
Искомой величиной при этом яатястся контактное давление qt, МПа.
При вычислении значения qc по уравнению (2) следует иметь в виду, что влияние изгиба на него
существенно, в основном, при невысоких значениях давления
qt
и жестких валах и ступицах (см. примеры и
пояснения в пп. 3.10.6—3.10.8).
4.6.3. Значения запаса лц и давления qc, МПа, соответствующие п. 4.6.2, подставляют в уравнение (3).
которое применительно к расчету ступицы записывают в следующем виде:
<Е ,с СТтс >2 = < < * ~ « с > 2 + <Я „ С « > 2 +(49)
где— см. п. I;
о — см. п. 3.2.1 и исходные данные в пи. 4.4 и 4.5;
qjt — см. и. 3.4.2 и исходные данные в пи. 4.4 и 4.5;
аы — см. п. 3.8.4;
9
^. — см. п. 3.9.2;
о
ас
— см. п. 3.7.7.
Искомой величиной при этом яатястся показатель г
, значение которого нс должно превышать 0.98.
Еслипревышает 0,98, то в исходные данные по ступице следует внести необходимые изменения.
4.6.4. Уточненные значения запаса лр, давления qu и предела текучести о_ должны соответсттювать
условиям (7), (8), (11), (12) и рекомендациям в и. 3.6, примеры учета которых имеются в пп. 4.4 и 4.5.
4.7. При конкретном шпоночно-прессовом исполнении соединения с повышенными значениями кон
тактных давлений (см. п. 3.6.3), а также при прессовом исполнении соединения рекомендуется использовать
уравнения (1—3) для поиска оптимальных значений давления </„и запаса ло в последовательности, наложенной в
пп. 4.7.1—4.7.6.
4.7.1. Запас л0 выражают через давление </„в виде функции ’^,-fJq J. подставляя в формулу (45) значения
запаса пл (см. и. 3.2) и давления qH(см. и. 3.1)
«о *
лф
+ Яш/Яи =/,(<7п)-
4.7.2. Зависимость яо= /я (q j, полученную в и. 4.7.1, подставляют в уравнение (48) вместо ло при е,.,»
0.98 и находят значение контактною давления </_, МПа.
4.7.3. Значение запаса по вычисляют по формуле п. 4.7.1 при давлении qu из и. 4.7.2.
4.7.4. Значение контактного давления на внутренней поверхности ступицы qc, МПа, вычисляют по
уравнению п. 4.6.2 при значениях qt и ло из пп. 4.7.2 и 4.7.3.
4.7.5. Значение показателя е вычисляют по уравнению (49) при значениях qc и л0 из пп. 4.7.3 и 4.7.4.
При этом должно быть обеспечено условие
е
£ 0,98.
4.7.6. Полученные значения по, давления q% и предела текучести материала ступицы одолжны
соответствовать условиям (7), (8), (11). (12) и рекомендациям в н. 3.6. примеры учета которых имеются в пп.
4.4 и 4.5.
4.8. При недостаточности получаемых в пп. 4.6 и 4.7 запасов л0 следует увеличить пределы текучести
материалов вала и ступицы о, или увеличить диаметр вала D (используя, в том числе, исполнение, упомянутое
в приложении I, п. 3.1.1).
Следует иметь в виду, что увеличение диаметра вала D сопровождается возрастанием запаса лц без