Стр. 58 ГОСТ12.1.044— 84
Фф=1(Ю-[(-0,00865-37,42+1,256+2,528-0,5+0,759-3):(2,8 -
—1+5,946-0,5 +1,486-3)]—48% об.
Коэффициент флегматизации рассчитываем по формуле (30)
Кф=21,%:(10,9:0,0дЗ+10№А)=0,Ш
Рассчитываем верхний условный предел распространения пла
мени для негорючего компонента по формуле (26)
Ф^=48:|[1—(10,9:72+10,9:14):(10,9:4,09 f 10,9:5,28)]-(1-0,006)} =
=60% об.
Рассчитываем срв смеси по формуле (25)
срв=100.[(Ю,9:72+10,9;14)+78,2:60]= 45% об.
4.12.4.Методрасчетапределовр а с п р о с т р а н е
нияпла ме ниприначальныхт е м п е р а т у р а х ,от
личных от 25°С
Нижний предел распространения пламени при температуре t в
процентах рассчитывают по формуле
Фн^ Фн25 ( 1V2b0 J *^ ^
Верхний предел распространения пламени при температуре t в
процентах рассчитывают по формуле
фвг= фв25 ( И— здо™) *(32)
2
Относительная погрешность расчета срп* равна относительной
погрешности расчета фП
5
, приведенного в п. 4.12.1.
4.13.Метод экспериментальногоопределениянижнегокон
центрационного предела распространенияпламени по пылевоз
душным смесям (НКПР)
4.13.1. Аппаратура
Установка (черт. 10) состоит из реакционного сосуда—цилин
дра из стеклянной трубы по ГОСТ 8894—86 внутренним диаметром
(105+|) мм, толщиной стенки (7±1) мм и высотой (425±25) мм.
Цилиндр имеет контрольную отметку на высоте 300 мм и закреплен
вертикально между двумя металлическими фланцами. Нижний
фланец имеет предохранительную мембрану, рассчитанную на
давление (130± 20) кПа;
системы распыления, включающей расположенный у верхнего
фланца распылитель, электромагнитный клапан, клапаны, ресивер
с манометром. Конструкции распылителей указаны на черт. 11, 12.
Конусный распылитель (черт. 11) с эжекционной форсункой состо
ит из конуса, служащего одновременно верхней крышкой реакци
онного сосуда, и форкамеры. Форкамера состоит из корпуса и до
нышка, образующих внутреннюю сферу диаметром (30±1) мм.
Образец исследуемого вещества, помещенный на донышко форка
меры, взвихривается при кратковременной подаче сжатого возду-