ГОСТ Р 52736—2007
жения времени действия резервной релейной защиты и полного времени отключения ближайшего к
месту КЗ выключателя.
При наличии устройств автоматического повторного включения (АПВ) цепи следует учитывать
суммарное термическое действие тока КЗ.
4.1.6При расчетной продолжительности КЗ до 1 с допустимо процесс нагрева проводников под
действием тока КЗ считать адиабатическим, а при расчетной продолжительности КЗ более 1 с и при
небыстродействующих АПВ следует учитывать теплоотдачу в окружающую среду.
5 Электродинамическое действие тока короткого замыкания
5.1 Расчет электродинамических сил взаимодействия проводников
5.1.1 Электродинамическиесилы взаимодействия
F.
Н.двухпараллельных проводников с токами
следует определять по формуле
<1>
F = 2 -
10’7/./, —К .,
1 2 в ф
I»*2
где 2 ■10-7 — постоянный параметр. Н/А2;
мгновенные значения токов проводников. А:
/ — длина проводников, м:
а — расстояние между осями проводников, м;
« Ф -
коэффициент формы.
Для проводников прямоугольного сечения коэффициент формы следует определять по кривым,
приведенным на рисунке 1.
Рисунок 1 — Диаграмма для определения коэффициента формы проводников прямоугольного сечения
Для круглыхпроводников сплошногосечения,проводников кольцевого сечения, а также проводни
ков (шин) корытообразного сечения с высотой профиля 0.1 м и более следует принимать
Кф
= 1,0.
5.1.2 Наибольшее значение электродинамической силы имеет место при ударном токе КЗ.
5.1.3 Максимальнуюc n n y F ^ ,Н, (эквивалентную равномерно распределенной подлинепролета
нагрузки), действующуюв трехфазнойсистеме проводников нарасчетную фазупри трехфазном КЗ. сле
дует определять по формуле
з