ГОСТ Р 55630-2013
П р и м е ч а н и е 1 — Значения напряжения при очень низком токе (обычно вызванное индуцирован
ным напряжением) не применимы для определения координации.
П р и м е ч а н и е 2 — В любом случае (с или без варисторов ZnO). соображения ЭМС требуют, чтобы ток,
текущий через УЗИП2, был как можно меньше.
П р и м е ч а н и е 3 — Кривые
UICri (I)
являются максимальными значениями. Необходимо учесть изме
нение характеристик из-за производственных допусков. Изготовитель может предоставить эти данные.
П р и м е ч а н и е 4 — Предыдущие исследования могут быть обобщены больше чем для двух УЗИП.
Е.5.3 Аналитическое исследование: координации при применении ZnO разрядника
Другой общий случай — это использование искрового разрядника для УЗИП1 и варистора ZnO для УЗИП2
(см. рисунок Е.Э).
В этом случае координация достигается, когда разряд происходит прежде, чем перенапряжение возникнет
на УЗИП2. Перед этим разрядом мы имеем:
Ц =
Uttz2(0* LdHdt).
(Е.4)
Как только
U-
превышает динамическое напряжение разряда на разряднике
(U ^ ),
координация достигну
та, поскольку воздействие на второй УЗИП уменьшается. Это зависит только от характеристик ZnO варистора
(УЗИП2), динамического напряжения разряда на разряднике (SPD1), схорости нарастания и величине входяще
го импульса /и разделительного расстояния между УЗИП (индуктивности L).
Пример вычисления необходимых значений для разъединяющей индуктивности между искровым разряд
ником и варистором (см. рисунок Е.9).
Исходные данные:
- импульс тока с передним фронтом 100 А/мкс (согласно МЭК 61312-1);
- искровой разряд при напряжении со значением между 3 и 3.5 кВ. Вычисления сделаны с запасом
для 4 кВ;
- варистор выбран так, чтобы ограничить любое перенапряжение ниже 4 кВ.
Эти условия гарантируют, что не будет мертвой точки, вызванной недостаточным напряжением в разрыве,
поскольку это напряжение обязано превышать 4 кВ во время нарастания импульса. При уровне в 4 кВ варистор. как
предполагается, проводит 5 кА с соответствующим остаточным напряжением в 2 кВ. Поэтому индуктивность
должна внести дополнительные 2 кВ. добавленные к остаточному напряжению варистора. чтобы получить необ
ходимые 4 кВ в точках разрыва. Значение индуктивности может быть вычислено как
L
=
U/(di/dt)
=
2 кВ/(100 А/мкс)
=
20 мкГн.
Для этого примера, гарантирующего разъединение, можно определить и необходимую энергетическую
характеристику варистора. Значение dtfdf было выбрано, исходя из самого низкого ожидаемого уровня. Прибли
зительно 99 % грозовых перенапряжений превысят это значение, и вызовут более высокие напряжения и на
индуктивности и на разряднике. Требуемое значение индуктивности может быть определено за вычетом индук
тивности кабеля, принимая последнюю равной 1 мкГн/м.
Е.5.4 Общее заключение относительно координации при применении МОВ
Если в качестве УЗИП1 выбран разрядник, необходимо выбрать УЗИП2 согласно следукхдему требованию
для данного входящего импульса:
U<*n<U M(/pMit) + Lx0.1.
(Коэффициент 0.1 соответствует принятому значению 100 А/мкс.)
* V <U« ( W + Lx0-1-
Е.6 Виды координации систем защиты
Е.6.1 Основные виды координации систем защиты
Четыре вида координации можно рассмотреть для систем защиты. Первые три основаны на современных
технологиях для УЗИП с одним портом. Вариант IV для УЗИП с двумя портами с встроенными элементами разъе
динения. При использовании этих разновидностей координации также необходимо принять во внимание те
УЗИП. которые могут быть встроены в оборудование в целях защиты.
Вид I (все типы ограничивающие напряжение — одинаковые остаточные напряжения)
Для этого вида у всех УЗИП есть непрерывная монотонная характеристика ток/напряжение. такая как у
варисторов или у диодов, и они выбираются с одинаковым остаточным напряжением
и1СЛ.
Координация УЗИП с защищаемым оборудованием, обычно достигается за счет собственных импедансов
соединительных линий (см. рисунок Е.16).
П р и м е ч а н и е . Допуски на компоненты УЗИП могут иметь большое влияние на результат.
91