ГОСТ Р 55630-2013
денный на рис. А.14 для двух зданий, питающихся от подстанции, когда здание 1 поражается молнией как опреде
лено в МЭК 62305-4.
Для здания 1 на рис. А.14. введенный ток г1т|? стекает с молниеприемника по токоотводу к заземлителю
(Р1). В той точке, ток молнии делится на две части. JEanNng текущий в локальную землю, и
i.
текущий через
кабель электропитания к удаленной земле. Эти два тока делятся обратно пропорционально отношению импе-
дансов относительно (Р1). В начальной фазе импульсного тока, текущее разделение определяется отношением
индуктивностей, в то время как в конце, где уровень изменения низок, разделение определяется отношением
сопротивлений как в (1):
^Jttt^E a rttilng = ^ M
m s
^ Е я ч и т д .(А .1 )
Когда несколько зданий подключены параллельно, эффективное сопротивление
R
№aina уменьшается в
соответствии с формулой А.1, поскольку часть тока молнии, текущего в систему НН увеличится, когда большее
количество зданий будет соединено параллельно.
1
рмсфоршпфнмЗдание2Здя>иа1
Рисунок А.14 — Модель для вычисления распределения тока молнии между
параллельными зданиями (система TN-C)
\„9
В точке присоединения здания 2 к кабелю питания (рис. А. 14), ток молнии приходящий со стороны здания
1 и перенесенный кабелем питания стремится к земле и делится на две части, одна к вводу здания 2. другая к
трансформаторной подстанции к заземлителю. В трехфазной системе TN-C. кабель включает три фазных и
PEN проводник. Часть тока Гуаии на вводе здания 2, перенесенном всеми четырьмя проводниками, включая
PEN проводник непосредственно подключенный к заземлителю через ГЗШ. В этом случав ток, текущий в
PEN проводнике, несколько облегчает работу трех УЗИП. установленных на вводе, за счет переноса одной
трети тока на вводе в здание % через рабочие проводники.
На рисА.15 приведены формы волны иамплитуды токов для здания 1 и здания 2. Сверху донизу по пути ток
молнии
i
№р (принято максимальное значение тока 100кА) делится на. ток ^ ah4 уходящий по силовому кабелю, ток
%апттекущий непосредственно на ззземлитель здания 1 и полный ток
is в
трех УЗИП здания 2. Необходимо
отметить, что в этом примере УЗИП на вводе здания 2 должны допускать максимальный ток больше чем 8 кА.
даже для расстояния 100 м между двумя зданиями. Эта ситуация объясняется фактом, что 100 м кабеля добав
ляют только 0,1 Ом на пути токакоторый течет через два сопротивления заземления, каждые по 10 Ом.
здания 2 и трансформаторной подстанции. Результаты моделирования также показывают, что отношение этих
двух индуктивностей в начале процесса определяет первоначально больший ток через заземлитель здания 1. но
после того, как эффект от влияния индуктивности уменьшается, токи действительно делятся согласно отношению
сопротивлений заземления.
П р и м е ч а н и е — В вычислениях для примеров на рис. А.14 (и рис. А.16). не учитываются емкости
(электропроводки, кабели и оборудование). Если бы эти емкости были учтены, то были бы замечены некоторые
отклонения на осциллограммах. Однако, эти отклонения имеют незначительное практическое значение для
этого исследования, в котором распределение тока среди различных проводников — главный вопрос.
57