ГОСТ Р 53628—2009
Напряжение о при вычислении перемещений принимают: со знаком (+) — растяжение и со знаком (-) — сжа
тие. В неразрезных балочных пролетных строениях, где нижний пояс имеет участки сжатия и растяжения, вторую
составляющую формулы (Б.1) из-за ее малого значения допускается не учитывать.
Б.8 Продольное усилие от торможения или силы тяги, передаваемое на неподвижную опорную часть, прини
мают как 100 % полного продольного усилия,действующего на пролетное строение в соответствии суказаниями (11,
пункт 2.20.
В неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях в обоснованных расчетом случаях допус
кается уменьшатьпродольное усилие на неподвижныеопорныечасти на значениесил трения в подвижныхопорных
частях при минимальных коэффициентах трения ц т)п. но не менее значения, приходящегося на опору при распре
делении полного продольного усилия между всеми промежуточными опорами пропорционально их жесткости
(см. (1J. пункт 2.20).
Горизонтальные усилия от пролетного строения на опорную часть прикладывают в уровне их контакта с опо
рой. т.е. по низу опорного листа.
Ось вертикальной нагрузки совмещаютс осью опорных ребер пролетногостроения исосью шарнира,объеди
няющего верхний и нижний балансиры.
6.9 В соответствии с (1J. пункт 2.28. коэффициенты трения в подвижных опорных частях принимают:
а) в Катковых, валковых, секторных р тах = 0.04. рт|п = 0,01; среднее значение цл = 0.025;
б) втангенциальных(скольжениестальпостали) ртах = 0.4; ц тп =
0.1;
среднее значение цп= 0.25(т.е.
в 10 раз больше). Указанное выше среднее значение коэффициента трения скольжения ц п - 0,25 соответствует
трению между плоскими необработанными (а состоянии поставки проката) и несмазанными поверхностями.
Суть новыхопорных частей заключается в том, чтобы приравнять коэффициент трения скольжения в цапфах
между нижним балансиром ивходящим в него на половинудиаметра катком с коэффициентом трения качения катка по
опорному листу. Для этого цапфы должны иметьспециальную смазку как подшипники скольжения, а коэффици ент
трения качения, во избежание проскальзывания (юза) катка по опорному листу, может быть увеличен за счет
увеличения шероховатости на поверхности опорного листа.
Поверхности катков и цапф нижнего балансира, куда входят катки, должны обрабатываться шлифованием и
иметь систему смазки. Такая конструкция соответствует подшипникам скольжения с полужидкостным трением, при
котором теоретически ц тах = 0.08; цт1п = 0.008. среднее значение ц„ = 0.044(8).
Нормальное сопротивление оттрения вподвижных опорных частях следуетприниматьв виде горизонтально
го продольного реактивного усилия $р равного
S,=(6.2)
где F — расчетная вертикальная составляющая давления на опорную часть с коэффициентом надежности по
нагрузке ц » 1.
Б.10 Расчет наместное смятие в цилиндрических шарнирах между верхним и нижним балансирами, атакже в
катках ицапфахнижнегобалансира, работающих какподшипники скольжения, при центральном угле плотногокаса
ния поверхностей не менее 90 °С выполняют по формуле
6
.
)
« _ _ £Я»т пря(
3
Я s 1.25 nrtR^m.
Расчет на диаметральное сжатие катков при свободном касании к плоскости опорного листа (при качении)
выполняют по формуле
(6.4)
2л г/c<f
при F в 2 nrf Rcam ,
где F — давление на опорную часть.
г — радиус шарнира или катка;
/ — длина шарнира или катка;
т — коэффициент условий работы, принимаемый равным:
- для железнодорожных и пешеходных мостов 0.9.
- для автодорожных и городских мостов 1;
п — число катков;
R,p — расчетное сопротивление смятию в шарнирах (цапфах). Rlp = 0.5 Runl ).т:
Rc</ — расчетное сопротивление при диаметральном сжатии катков (см. приложение А. таблица А.1).
Б.11 Длярасчетакатковыхопорныхчастейкоэффициенттренияскольжения ц вцапфахопределенопытным
путем при испытаниях натурных образцов в испытательном центре ЦНИИС-ТЕСТ.
12